海尔空调遥控器复位键如何使用?
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海尔空调遥控器复位键如何使用?
提问者：齐姝美| 地点：
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遥控器操作面板或背面有一个小孔，那个就是复位键，用笔尖或其他东西点一下就可以了，或者把电池拿出来，过几分钟再放进去，然后重新设定也可以
希望能帮到你
回答数：19046
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海尔空调遥控器上有个锁定按键，是凹下去的，用笔按下直到那把小钥匙显示消失，一会就可以按开关启动了，换电池的时候被复位了，遥控器开机时是默认上锁的，要自己解锁。拆开面板盖子的方法也可以，就是要找那个手动开关，仔细找下，通常不注意找不到。另外可以到修理店去购一个通用遥控器，10-20元左右，这个不还是好用的，因为你不可能老是去掀盖子。
回答数：11662
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1.将遥控器的电池取下，完全放电后(屏幕无显示)再重新装上电池试一下。
2.一般在遥控器背面有一复位键按钮(小孔,需使用较尖的东西插入)，按一下复位键后再看看，或正面几个按键一块儿按下进行复位操作(仔细看一下使用手册)家电中单片机复位电路的故障检修_百度文库
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家电中单片机复位电路的故障检修
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[分享]电柜内有哪些常用的电气元件，你知道吗？
发表于今天 10:54&&&&52人浏览&&&&1人跟帖&&&&筑龙币+50&&&&
&&&&今天 10:54&
断路器、接触器、中间继电器、热继电器、按钮、指示灯、万能转换开关和行程开关是电气控制回路中最常见的八种元件，这里以图文并茂的方式介绍常用电气元件的原理及应用，通过了解它们在电气回路中的作用来掌握这些元件平时的运行情况。1 断路器&低压断路器又称为自动空气开关，可手动开关，又能用来分配电能、不频繁启动异步电机，对电源线、电机等实行保护，当它们发生严重过载、短路或欠压等故障时能自动切断电路。断路器文字符号为：QF断路器图形符号为：2 接触器接触器由电磁机构和触头系统两部分组成，接触器最常见线圈电压有AC220V、AC380V和DC220V几种。接触器电磁机构由线圈、动铁心（衔铁）和静铁心组成；接触器触头系统由主触头和辅助触头两部分组成，主触头用于通断主电路，辅助触头用于控制电路中。接触器文字符号为：KM接触器图形符号为：3 热继电器热继电器是利用电流通过元件所产生的热效应原理而反时限动作的继电器。热继电器文字符号：FR热继电器图形符号：4 中间继电器中间继电器的原理是将一个输入信号变成多个输出信号或将信号放大（即增大继电器触头容量）的继电器。其实质是电压继电器，但它的触头较多（可多达8对）、触头容量可达5-10A、动作灵敏。当其他电器的触头对数不够时，可借助中间继电器来扩展他们的触头对数，也有通过中间继电器实现触电通电容量的扩展。中间继电器文字符号：KA中间继电器图形符号：5 按钮在实际应用中通常根据所需要的触头数量、使用的场合及颜色来选择按钮。常用的LA18、LA19、LA20等系列按钮，适用于AC500V、DC440V，额定电流5A，控制功率在AC300W、DC70W的控制回路中。按钮文字符号：SB按钮图形符号：按钮颜色要求：（1）“停止”按钮和“急停”按钮必须是红色。当按下红色按钮时必须使设备停止运行或断电。（2）“启动”按钮的颜色是绿色。（3）“启动”和“停止”交替动作的按钮必须是黑色、白色或灰色，不得使用红色和绿色按钮。（4）“点动”的按钮必须是黑色。（5）“复位”（如有保护继电器的复位按钮）必须是蓝色，当复位按钮同时还有停止作用时，则必须是红色。6 指示灯指示灯的作用：（1）指示设备的运行或停止状态。（2）监视控制电器的电源是否正常。（3）利用红灯监控跳闸回路是否正常，用绿灯监控合闸回路是否正常。7 转换开关万能转化开关由操作机构、面板、手柄和数个触头座等部件组成。万能转换开关文字符号为：SA万能转换开关图形符号为：各触头在手柄转到不同档位时的通断状态用黑点表示，有黑点的表示触头闭合，没有黑点的表示表示触头断开。8 行程开关行程开关文字符号为：SQ行程开关图形符号为：9 电机接触器、控制方式示意图
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&&发表于今天 10:56&&|&
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1机械寿命1000000（次）
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8品牌Schneider/施耐德
9工作电流6（A）
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11操作方式开启式
XD2PA14CR 四位锁定
XD2PA24CR 四位弹簧返回原装施耐德XB2系列选型表产品名称型号配件组合型号产品功能描述触头颜色产品链接普通平头按钮XB2-BA31CZB2-BA3C+ZB2-BZ101C普通平钮1常开绿色请点击普通平头按钮XB2-BA42CZB2-BA4C+ZB2-BZ102C普通平钮1常闭红色请点击普通平头按钮XB2-BA11CZB2-BA1C+ZB2-BZ101C普通平钮1常开白色请点击普通平头按钮XB2-BA21CZB2-BA2C+ZB2-BZ101C普通平钮1常开黑色请点击普通平头按钮XB2-BA51CZB2-BA5C+ZB2-BZ101C普通平钮1常开黄色请点击普通平头按钮XB2-BA61CZB2-BA6C+ZB2-BZ101C普通平钮1常开蓝色请点击防水平头按钮XB2-BP31CZB2-BP3C+ZB2-BZ101C防水平钮1常开绿色请点击防水平头按钮XB2-BP42CZB2-BP4C+ZB2-BZ102C防水平钮1常闭红色请点击蘑菇头按钮XB2-BC21CZB2-BC2C+ZB2-BZ101C40MM蘑菇头1常开黑色请点击蘑菇头按钮XB2-BC31CZB2-BC3C+ZB2-BZ101C40MM蘑菇头1常开绿色请点击蘑菇头按钮XB2-BC42CZB2-BC4C+ZB2-BZ102C40MM蘑菇头1常闭红色请点击蘑菇头按钮XB2-BR21CZB2-BR2C+ZB2-BZ101C60MM蘑菇头1常开黑色请点击蘑菇头按钮XB2-BR42CZB2-BR4C+ZB2-BZ102C60MM蘑菇头1常闭红色请点击急停按钮XB2-BS442CZB2-BS44C+ZB2-BZ102C30MM自锁急停1常闭红色请点击急停按钮XB2-BS542CZB2-BS54C+ZB2-BZ102C40MM自锁急停1常闭红色请点击急停按钮XB2-BS642CZB2-BS64C+ZB2-BZ102C60MM自锁急停1常闭红色请点击短柄选择开关XB2-BD21CZB2-BD2C+ZB2-BZ101C二档自锁1常开黑色请点击短柄选择开关XB2-BD41CZB2-BD4C+ZB2-BZ101C二档自复位1常开黑色请点击短柄选择开关XB2-BD33CZB2-BD3C+ZB2-BZ103C三档自锁2常开黑色请点击短柄选择开关XB2-BD53CZB2-BD5C+ZB2-BZ103C三档自复位2常开黑色请点击长柄选择开关XB2-BJ21CZB2-BJ2C+ZB2-BZ101C二档自锁1常开黑色请点击长柄选择开关XB2-BJ41CZB2-BJ4C+ZB2-BZ101C二档自复位1常开黑色请点击长柄选择开关XB2-BJ33CZB2-BJ3C+ZB2-BZ103C三档自锁2常开黑色请点击长柄选择开关XB2-BJ53CZB2-BJ5C+ZB2-BZ103C三档自复位2常开黑色请点击钥匙选择开关XB2-BG21CZB2-BG2C+ZB2-BZ101C二档自锁1常开金属请点击钥匙选择开关XB2-BG41CZB2-BG4C+ZB2-BZ101C2档钥匙左右可拔1常开金属请点击钥匙选择开关XB2-BG33CZB2-BG3C+ZB2-BZ103C三档自锁2常开金属请点击钥匙选择开关XB2-BG53CZB2-BG5C+ZB2-BZ103C3档钥匙左右可拔2常开金属请点击XB2-BW31B1CZB2BW31C+ZB2BWB11C灯电压AC/DC24V1常开白色请点击带灯按钮XB2-BW33B1CZB2BW33C+ZB2BWB31C灯电压AC/DC24V1常开绿色请点击带灯按钮XB2-BW34B1CZB2BW34C+ZB2BWB41C灯电压AC/DC24V1常开红色请点击带灯按钮XB2-BW34B2CZB2BW34C+ZB2BWB42C灯电压AC/DC24V1常闭红色请点击带灯按钮XB2-BW35B1CZB2BW35C+ZB2BWB51C灯电压AC/DC24V1常开黄色请点击带灯按钮XB2-BW36B1CZB2BW36C+ZB2BWB61C灯电压AC/DC24V1常开蓝色请点击带灯按钮XB2-BW31M1CZB2BW31C+ZB2BWM11C灯电压AC220V1常开白色请点击带灯按钮XB2-BW33M1CZB2BW33C+ZB2BWM31C灯电压AC220V1常开绿色请点击带灯按钮XB2-BW34M1CZB2BW34C+ZB2BWM41C灯电压AC220V1常开红色请点击带灯按钮XB2-BW34M2CZB2BW34C+ZB2BWM42C灯电压AC220V1常闭红色请点击带灯按钮XB2-BW35M1CZB2BW35C+ZB2BWM51C灯电压AC220V1常开黄色请点击带灯按钮XB2-BW36M1CZB2BW36C+ZB2BWM61C灯电压AC220V1常开蓝色请点击带标记平头按钮XB2-BA3311CZB2-BA331C+ZB2-BZ101C绿色中杠
1常开绿色请点击带标记平头按钮XB2-BA3341CZB2-BA334C+ZB2-BZ101C白色黑箭头1常开白色请点击带标记平头按钮XB2-BA3351CZB2-BA335C+ZB2-BZ101C黑色白箭头1常开黑色请点击带标记平头按钮XB2-BA4322CZB2-BA432C+ZB2-BZ102C红色白圈
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350MW 超临界燃煤机组培训教材电气分册重庆大唐国际石柱发电有限责任公司2012 年 6 月编写说明本培训教材以 350MW 超超临界火力发电机组的电气一次系统及其设备的基 本构成、原理、运行特性为编写重点，力求突出 350MW 机组电气各部分系统、 设备技术特点；在阐述深度方面，以普及为基础，以设备介绍为重点，部分设备 兼顾适当操作要求；语言运用力求通俗易懂，深入浅出；结构上以设备厂家说明 书和技术协议为主；结合设计院设计图纸；并参考兄弟单位培训教材及相关规程 编制而成。 由于目前石柱电厂 350MW 机组电气设备未进入安装，最终现场设备、系统可 能会与本培训教材有所偏差，以现场设备、规程为准。因时间仓促、加上资料不 全，编者水平有限，错漏之处难免，敬请读者批评指正。编者 2011 年 12 月第一篇 电气一次设备第一章 发电机第一节 350MW 发电机概述我厂发电机为哈尔滨电机厂有限责任公司引进日本东芝公司技术， 并合作生 产的QFSN-350-2三相同步汽轮发电机。采用机端自并励静止可控硅励磁系统，选 用南瑞继保公司的RCS-9400型高起始响应的静态自并励、 微机数字可控硅整流励 磁系统。 额定容量为412MVA，额定功率为350MW，额定电压为20kV；额定功率因数为 0.85（滞后） ，效率为98.9％，短路比为0.513。定子绕组接线方式为YY结构；冷 却方式为水-氢-氢，即定子绕组水内冷、转子绕组氢内冷、定子铁芯氢冷。 发电机型号QFSN-350-2意义： QF：汽轮发电机， 350：兆瓦额定容量， S：定子水内冷， 2：二极， N:氢内冷，即:350 兆瓦、二极水氢氢汽轮发电机。第二节结构及参数2.1 发电机技术参数 石柱发电厂发电机主要技术参数如下表所示： 序号 名 称 单位 1 规格型号 发电机型号 额定容量 Sn 额定功率 Pn 最大连续输出功率 Pmax 额定功率因数 CosΦ n MVA MW MW QFSN-350-2 412 350 385 0.85 412 350 385 设计值 试验值 保证值 备注序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注定子额定电压 Un 定子额定电流 In 额定频率 fn 额定转速 Nn 额定励磁电压 Ufn 额定励磁电流 Ifn 定子线圈接线方式 冷却方式 励磁方式 2 性能与参数 定子绕组每相直流电阻（75℃） 转子绕组直流电阻（75℃） 定子每相对地电容 A相 B相 C相 转子线圈自感 L 直轴同步电抗 Xd 横轴同步电抗 Xq 直轴瞬变电抗（不饱和值）X’du 直轴瞬变电抗（饱和值）X’d 横轴瞬变电抗（不饱和值）X’qu 横轴瞬变电抗（饱和值）X’qkV A Hz r/min V A20 0 368 2897 YY 水氢氢 自并励静止励磁 50 0Ω Ω Pf0.3 0.125 0.1230.232 0.232 0.232 L % % % % % % 0.870.220 0.220 0.220 0.87217.138 214 211.584 26.53 23.35 42.06 37.02 19.59 18.02 19.32 22 21.66 27.5 ≤28直轴超瞬变电抗（不饱和值）X”du % 直轴超瞬变电抗（饱和值）X”d %横轴超瞬变电抗（不饱和值）X”qu %序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注横轴超瞬变电抗（饱和值）X”q 负序电抗（不饱和值）X2u 负序电抗（饱和值）X2 零序电抗（不饱和值）X0u 零序电抗（饱和值）X0 直轴开路瞬变时间常数 T’do 横轴开路瞬变时间常数 T’qo 直轴短路瞬变时间常数 T’d 横轴短路瞬变时间常数 T’q 直轴开路超瞬变时间常数 T”do 横轴开路超瞬变时间常数 T”qo 直轴短路超瞬变时间常数 T”d 横轴短路超瞬变时间常数 T”q 灭磁时间常数 Tdm 转动惯量 GD2 短路比 SCR 长时负序电流 I2 短时负序电流能力 I2 2t 允许频率偏差 允许定子电压偏差 失磁异步运行能力 进相运行能力 进相运行时间 电话谐波因数 THF 电压波形正弦畸变率 Ku 三相短路稳态电流% % % % % S S S S S S S S S t?m217.78 19.46 17.90 8.99 8.55 8.47 0.941 0.911 0.17 0.045 0.075 0.035 0.035 0.7 30 0.529 0.513 ≥0.51 ≥10 ≥10 2 5 9.4 0.94 1.024 8.12 18.3％ S ％ ％MW/min 175/15 MW h ％ ％ ％ 350 长期 &1.5 &5 174 0.09 0.17 &0.5 &0.5序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注暂态短路电流有效值（交流分量） 相－中性点 相－相 3相 ％ ％ ％ 603 423 440次暂态短路电流有效值 （交流分量） 相－中性点 相－相 3相 ％ ％ ％
三相短路最大电流值（直流分量） ％ 相－相短路最大电磁转矩 3 振动值 临界转速（一阶） 临界转速（二阶） 临界转速轴承振动值 临界转速轴的振动值 超速时轴承振动值 额定转速轴承座振动值 垂直 水平 轴向 额定转速时轴振动值 垂直 水平 轴向 定子线圈端部振动频率 fV 定子线圈端部振动幅值 mm mm mm Hz mm mm mm mm r/min r/min mm mm mm t?m.026 0.019 0.06 ≥3450 ≤0.08 ≤0.2 ≤0.120.025 0.025 0.0250.012 0.013 0.013&0.025 &0.025 &0.0250.028 0.028 0.028 86 0.115&0.076 &0.076 &0.076 &90 &0.25序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注轴系扭振频率 4 损耗和效率（额定条件下） 定子线圈铜耗 Qcu1 定子铁耗 QFe 励磁损耗 Qcu2 短路附加损耗 Qkd 机械损耗 Qm 总损耗∑Q 满载效率η 5 绝缘等级和温度 定子线圈绝缘等级 转子线圈绝缘等级 定子铁芯绝缘等级 定子线圈额定工况出水温度 转子线圈额定工况温度 定子铁芯额定工况温度 定子端部结构件允许温度 发电机集电环温度 发电机进口风温 发电机出口风温 6 冷却介质压力、流量和温度 定子冷却水流量 定子冷却水进口水温 定子线棒冷却水出口水温 定子冷却水电导率 定子冷却水压力 PHz KW KW KW KW KW KW KW ％140.2970 528
≥98.9F F F ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ℃ ≤85 ≤110 ≤120 ≤120 ≤120 40～46 &65 ≤85 ≤110 ≤120 ≤120t/h ℃ ℃30 45 65μ s/cm 0.5～1.5 MPa(g) 0.2～0.3序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注氢气冷却器数量 氢气冷却器进水温度 氢气冷却器出水温度 氢气冷却器工作进水压力 氢气冷却器水流量 额定氢压 最高允许氢压 发电机容积 发电机漏氢量 轴承润滑油进口温度 轴承润滑油出口温度 轴承润滑油流量 密封瓦进油温度 密封瓦出油温度 密封瓦油量 氢侧 空侧 密封瓦温度 7 主要尺寸和电磁负荷 定子铁芯外径 Do 定子铁芯内径 Da 定子铁芯长度 L1 气隙（单边）δ 定子槽数 Z1 定子绕组并联支路数 a1 定子线圈尺寸组 ℃ ℃2 25～38 43MPa(g) 0.04 t/h 400MPa(g) 0.35 MPa(g) 0.37 m3 m3/24h ℃ ℃ l/min ℃ ℃ l/min 2?57 2?110 ℃ 90 73 8 40～45 65 680 52 氢侧 65，空侧 56 ≤65mm mm mm mm00 75 54 2序号 名 1 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注空心 m?h－壁厚 实心 m?hmm mm4.7?9.9－1.35 2.5 9.2 ?每槽线圈股数 空心 n 实心 n 定子电流密度 J1 上层/下层 定子线负荷 As1 定子槽主绝缘单边厚度 定子总重量 定子运输总重量 定子运输尺寸 L?W?H 转子外径 D2 转子本体有效长度 转子运输长度 L2 转子运输总重 转子槽数 转子槽尺寸 m?h 转子每槽线匝数 每匝铜线尺寸 m?h 转子电流密度 J2 转子槽绝缘单边厚度 气隙磁密 Bs 转子匝间绝缘厚度 护环直径 Dk 护环长度 Lk mm A/mm2 mm Gs mm mm mm mm A/mm2 A/cm mm T T m mm mm mm T60 12 48 7.92
193 195 37.5?158.7 500 54 32 37.5?158.7 9/7 11.8?34.2 8.75 1.4
660 1180序号 名 1 8 规格型号称单位设计值试验值 保证值 备注主要材质和应力 定子硅钢片型号 硅钢片厚度 铜线型号 转轴材料型号 转轴材料脆性转变温 FATT 转轴屈服极限σ 转轴安全系数 X 转子铜线型号0.250W310 mm 0.5 SBEQB－155 26Cr2Ni4MoV ℃ N/mm2 －23 650 ≥1.8 含银铜 排转子铜线屈服极限σ 护环材质型号sN/mm2≥180 Mn18Cr1 8护环屈服极限 σ 护环安全系数 K0.2N/mm2≥1070 ≥1.6 LX12－CZ（槽部） 铍铜（端头）转子槽锲材质型号9电流互感器 型式 安装位置 额定电压 电流比 数量 精度等级 额定容量 VA KV A 只 套管式电流互感器 套装在定子出线套管上 20 /6/3/3 5P20/0.5/0.2/0.2S 60/50/50/502.2 发电机的结构 汽轮发电机为三相隐极式同步发电机。发电机主要由定子、转子、端盖及轴 承、氢气冷却器、油密封装置、座板、刷架、隔音罩等部件组成。 发电机采用“水氢氢”冷却方式，整体为全封闭气密结构。主要冷却介质之 一的氢气， 由装在转子两端的浆式风扇强制循环， 并通过设置在定子机座顶部汽、 励两端的氢气冷却器进行冷却。 发电机的轴承润滑油由汽轮机油系统供给。 2.2.1 机座与端盖 发电机的机座为整体式。机座外壳由优质锅炉钢板卷制成筒后，套装焊接而 成。整个机座焊后经过消除应力处理，水压强度试验和严格的气密检验，因此具 有足够的强度和刚度以及气密性。 机座的结构设计充分考虑了定子起吊运输和国 内铁路运输时外形尺寸的限制条件。机座内腔沿周向均布 18 根弹性定位筋，构 成机座和铁芯间的弹性支撑结构，以减小在发电机运行时，由定、转子铁芯间的 磁拉力在定子铁芯中产生的倍频振动对机座的影响， 使由铁芯传到机座和基础上 的倍频振动减到最小。 定子机座和铁芯的固有振动频率在设计时，避开了倍频振动频率。 机座底部设有排污孔道和用以连接氢、油、水控制系统的法兰接口。 端盖是电机密封的一个组成部分，为了安装、检修、拆装方便，一般端盖由 水平分开的上下两半构成，采用钢板焊接结构或铝合金铸造结构。大容量发电机 常采用端盖轴承，轴承装在高强度的端盖上。端盖分有外端盖、内端盖和导风环 (挡风圈)。内端盖和导风环与外端盖间构成风扇前或后的风路。 2.2.2 定子铁芯 定子铁芯是构成发电机磁路和固定定子绕组的重要部件。 为了减少铁芯的磁 滞和涡流损耗，现代大容量发电机定子铁芯常采用导磁率高、损耗小、厚度为0. 35~0.5mm的优质冷轧硅钢片叠装而成。每层硅钢片由数张扇形片组成一个圆形， 每张扇形片都涂了耐高温的无机绝缘漆。B级硅钢绝缘漆能耐温130℃，一般铁芯 许可温度为105―120℃。涂F级绝缘漆，可耐受更高的温度。 铁芯由定位筋固定到机座上，两端通过无磁性压指及压圈紧固成整体，以 确保压紧铁芯。铁芯沿轴向分成 64 段，每段铁芯间形成约 8mm 的径向通风沟。在两端压圈外侧用特制的铜屏蔽板覆盖，以减小端部铁心的损耗和发热，满足发 电机进相运行的要求。 定子铁芯的叠装结构与其通风散热方式有关。大容量电机铁芯的通风冷却 为铁芯轴向分段径向通风。 为了减少铁芯端部漏磁和发热，靠两端的铁芯段均采用阶梯形结构，即 铁芯端部的内径由里向外是逐级扩大的。 整个定子铁芯通过外因侧的许多定位筋及两端的齿压板(又称压指)和压图 或压板固定、压紧，再将铁芯和机座连接成一个整体。有的电机为了使铁芯轭部 和齿部受压均匀相减少压板厚度，铁芯除固定在定位筋上外，在铁芯内还穿有轴 向拉紧螺杆，再用螺母紧固在压板上。由于穿心螺杆位于旋转磁场中，各螺杆内 会感生电动势，因此必须防止穿心螺杆问短路形成短路电流，这就要求穿心螺杆 和铁芯相互绝缘，所有穿心螺杆端头之间也不得有电的联系，结构见图2―1(c)。图2―1 (a)压圈 铁芯；8一磁屏蔽压圈、压指、穿心螺杆及端部固定 (b)端部铁芯固定 (c)穿心螺杆结构1一压圈；2一电屏蔽；3一压板；4一压指；5一定位筋；6一穿心螺杆；7一端部 汽轮发电机的铁芯端部的发热问题比较突出。 由于定子绕组端部伸出铁芯较 长， 出槽口后倾斜角大形成喇叭形， 同时其线负荷大、 磁通密度高、 端部漏磁大， 形成一个较强的旋转漏磁场。另方面隐极式转子绕组，其端部必须一排一排地沿 轴向排在转子本体两侧的大护环内，虽然护环采用非磁性钢，但在转子端部仍有 一个随转子旋转的漏磁场。 以上两个旋转磁场在铁芯端部形成一个合成的旋转磁场，其中以定子端部泥 磁场为主要成分。合成漏磁分布复杂，见图2―2，在定子铁芯端部漏磁既有径向分量，又有轴向分量。漏磁主要集中在定子的压圈内圆、压指和端部最边段铁芯 齿处，导致这些部位附加损耗增大，温度升高。图2―2 发电机端部漏磁场分布 (a)空载时端部漏磁分布 (b)三相短路时漏磁分布 为了解决大容量汽轮发电机端部发热问题，制造厂主要采取了下列措施。 (1)把定子端部的铁芯做成阶梯状，用逐步扩大气隙以增大磁阻的办法来减 少轴向进入定子边段铁芯的漏磁通。 (2)铁芯端部各阶梯段的扇形叠片的小齿上开1~2个宽为2~3mm的小槽，以减 少齿部的涡流损耗和发热。 (3)铁芯端部的齿压板及其外侧的压圈或压板采用电阻系数低的非磁性钢， 利用其中涡流的反磁作用，以削弱进入端部铁芯的漏磁通。 (4)压圈外侧加装环形电屏蔽层，见图2―1(b)中的2，用导电率高的铜板或 铝板制成。因铁芯端部采用阶梯形后，压圈处的漏磁会有所增多，利用电屏蔽层 中的涡流能有效阻止漏磁进入压圈内圆部分，以防压圈局部出现高温和过热。 (5)铁芯压紧不用整体压圈而用分块铜质压板(铁芯不但要定位筋， 还要用穿 心螺杆锁紧)，这种压扳本身也起电屏蔽作用，分块后亦可减少自身的发热。有 的还在分块压板靠铁芯侧再加电屏蔽层，见图2―1(c)。 (6)在压圈与压指(铁芯齿压板)之间加装磁屏蔽，用硅钢片冲成无齿的扇形 片叠成，形成一个磁分路[见固2―1(c)I，能减少齿根和压圈上的漏磁集中现象。 (7)转子绕组端部的护环采用非磁性的锰铬合金制成，利用其反磁作用．漏 磁对定子铁芯端部的影响。 (8)在冷却风系统中，加强对端部的冷却。第三节3.1 定子线圈及定子绕组定子部分定子线圈由实心股线和空心股线编织而组成，均包有玻璃丝绝缘层。绕组槽 内部分采用 540°罗贝尔换位， 以减小环流附加损耗。 五分之一股线为空心股线。 空心股线构成冷却线圈的水路，因此线圈本身的温度很低。定子绕组对地绝缘采 用“F”级多胶云母带连续缠绕模压成型。绕组槽内部分的固定采用在上、下层 线棒间放有中温固化适形材料，以使相互保持良好接触，紧固可靠，线棒和槽楔 之间垫弹性波纹板并有滑移层以此保证径向压紧的同时允许线棒轴向涨缩， 以便 适应调峰运行工况并满足事故状态下所要求的足够的刚度和强度。 上层线棒的导电截面积要比下层的大；上层由 4 排、每排 5 组空实股线组 成，下层为 4 排 4 组。这种设计可明显地降低线棒附加损耗。定子线棒端部为 渐开线式，采用鼻端不等距的结构，缩小同相距离，扩大异相鼻端的放电距离， 故上、下层线棒端部节距不同，共有 7 种规格。线棒的空实心股线均用中频加 热钎焊在两端的接头水盒内，而钎焊在水盒上的水盒盖则焊有反磁不锈钢水接 头，用作冷却水进出线棒内水支路的接口：套在线棒上或汇流管上水接头的四氟 乙烯绝缘引水管，都用引进型卡箍将水管箍紧。上下层线棒的电联接由上下水盒 盖夹紧多股实心铜线，用中频加热软钎焊而成，并逐只进行超声波焊透程度的检 查，这样就形成上下层线棒水电的联接结构。采用中频加热钎焊接头水盒的工艺 和卡箍箍紧水管的结构，进一步提高了定子绕组水路的气密性。水电接头的绝缘 采用绝缘盒作外套，盒内塞满绝缘填料，并采用电位外移法逐一检验绝缘盒外的 表面电压，使保证水电接头的绝缘强度。 定子绕组为 60 度相带、三相、双层绕组，双支路并联、 y 连接。定子线 圈的空心导线内通过冷却水以冷却铜线，因此线圈温升很低，但定子线圈对地绝 缘仍采用 f 级环氧云母带连续绝缘，确保使用寿命。在线圈的槽内直线段和出 槽口、端部均进行了表面防电晕处理。 定子线圈在槽内固定于高强度玻璃布卷 包模压槽楔下，在铁芯两端用割有倒齿的关门槽楔就地锁紧，防止运行中因振动 而产生的轴同位移。楔下没有高强度弹胜绝缘波纹板，在径向压紧线棒二在部分 槽楔上开有小孔，以便检修时可测量波纹板的压缩度（有随机测量工具）以控制 槽楔松紧度。在槽底和上、下层线棒之间都垫以热固性适形材料，口槽楔松紧、 使不百互间保持良好接又采用了涨管热压工艺，使线棒能在槽内紧固可靠地就 位；为了线棒表面度触能良好接地，防止槽内电腐蚀，在侧面用半导体板紧塞线棒。 “定子绕组在槽内固定及定子槽楔布置示意图” 。在每个槽上、下层线棒层 间埋置一支电阻测温元件，每一根上层或下层线棒绝缘引水管的出口水接头上， 也各埋有一支热电偶测温元件，用来检测相应部分的温度。 发电机端部绕组外圆周通过固定在支架上的三道绝缘锥环支撑， 在线圈内圆 周由工字型压板经无磁性螺栓压紧到锥环上。绝缘锥环、工字压板及间隔垫块与 绕组间均垫有中温固化的适形材料，以此形成径向和切向的刚性固定。绕组端部 的伸缩靠弹簧板和滑移层来实现。 为消除定子绕组的电晕放电现象，线棒的槽内部分外表面绕低阻半导体玻 璃带，端部出槽口之外的一段长度上用阻值渐变的防晕带包扎并压实固化在一 起。 绕组端部的设计和制造应用了一系列严格的控制措施使其椭圆型自振频率 充分避开共频和倍频。 3.2 定子出线和发电机出线盒 定子绕组经主引线及高压瓷套端子引出至出线罩外部。 相组连接线、 主引线、 中性点引线及瓷套端子均直接通水冷却。 定子出线罩采用非磁性钢板焊接而成，装配在定子机座励端底部，与机座形 成统一的密封整体。 本型发电机共有六个出线端子， 其中在出线罩底部下垂直位置的三个端子为 三相主引出线，另外斜 70°角的三个端子连到一起形成中性点。瓷套端子内部 采用紫铜波纹管钎焊密封，由非磁性钢弹簧压紧密封垫片，可以满足在瓷套和内 部的导电铜棒之间热补偿的要求，从而，当发电机的输出功率或机内部件温度发 生变化时，也能保证密封良好。 定子绕组相组连接线、主引线均采用了可靠的固定结构，使之在事故状态巨 大电动力的作用下，不产生有害变形或位移。 本型发电机定子出线端采用套管式电流互感器， 套在出线瓷套端子外周并用 螺栓固定在出线罩上。固定互感器的螺栓及其结构件均采用非磁性材料。发电机 主引出线与相分离封闭母线连接。中性点通过母线板短路，然后用中性点外罩封 闭并接地。 3.3 温度监测发电机拥有完善的温度监测系统， 绝大部分测温元件装在发电机内部以测量 各部位的温度。其中，氢气温度的测量元件设置在气体风道中以测量进入氢气冷 却器的热风温度和从氢气冷却器出来的冷风温度。 在定子绕组汽端及出线罩出水 汇流管的水接头上埋置铂热电阻元件，监测定子绕组的出水温度。在定子每槽的 上、下层线棒之间埋置二只铂热电阻元件（共 108 只，54 只工作，54 只备用） ， 监测定子线圈的温度。 定子铁芯中埋置铂电阻测温元件，监测铁芯齿部、轭部的温度。 在端盖、机座中央、进出水和供油管路上装有双金属温度计，以监测氢气温 度和油、水温度。 发电机两端轴承的轴瓦各埋置两只测温元件，以监测轴瓦温度，并能发出报 警信号。 测温元件的具体布置、规格、相应测点编号，参见随机提供的发电机测温总 布置图。 转子绕组的温度则用电阻法进行监测，按下列公式计算（234.5+T1）R2 T2= ──────-── R1 式中 T2──热态下的转子绕组温度，℃ T1──冷态下的转子绕组温度，℃ R2──热态下温度为 T2 时，转子绕组的直流电阻值，Ω R1──冷态下温度为 T1 时，转子绕组的直流电阻值，Ω 注：测量转子绕组的电阻值应使用 0.2 级的电压表和电流表 3.4 静止密封 发电机是以定子机座为主体的氢气容器，有以下几个部位为主要静密封面： 端盖上、下瓣之间及端盖与定子机座端面的密封，出线盒与定子机座的密封，冷 却器外罩与定子机座的密封，油密封座与端盖之间的密封，密封面均采用液体密 封胶。 3.5 端盖、轴承及其绝缘 - 234.5℃发电机端盖采用优质钢板焊接而成，具有足够的机械强度和刚度以保证在 氢气压力下足够小的挠曲变形，端盖要经过 0.8MPa 水压试验和气密试验。上瓣 端盖设有观察孔，下瓣端盖设有宽敞的回油腔，确保氢侧密封回油通畅，防止向 机内漏油。 发电机采用端盖式轴承， 椭圆轴瓦。 轴瓦与瓦套间为球面接触的自调心结构。 为了防止轴电流流经轴颈，除了转轴在汽端接地,发电机支撑轴瓦球面的瓦套及 轴承定位销钉均与端盖绝缘，并且，励端轴承采用了双重绝缘，从而可以在运行 中随时监测绝缘状况，确保励端轴承可靠绝缘。 同样， 为防止轴电流， 在发电机两端的下述部位加绝缘： 密封座与端盖之间， 油密封及轴承进出油管和外部管道之间，轴承油挡与端盖之间。这种绝缘结构的 细节，可参看发电机密封座和端盖的装配图。 轴承上有高压油顶轴的油穴和附设管路。根据需要可以使用高压顶轴系统。 上瓣端盖上设有供安装轴颈振动传感器的孔， 下瓣端盖的下部设有轴承和油 密封系统连接法兰以及横向定位键槽。第四节 转子部分发电机转轴是高强度高导磁率合金钢整体锻件。经过严格的超声波探伤和 理化检验，具有优异的机械性能。本体开有轴向槽用于安放励磁绕组。在本体磁 极表面沿轴向均匀地开有横向槽，以平衡本体两个方向的刚度。 4.1 转子绕组 转子绕组每匝线圈由两股铜排组成， 槽内部分加工出两排风孔构成斜流式气 隙取气冷却风道。 端部铜排铣成凹形， 两个凹形铜排彼此对合形成一根空心导体， 并与槽部的斜向风道相通。绕组的匝间绝缘用热固性胶粘接到铜上，匝间绝缘上 有着与铜排对应的双排通风孔。转子绕组槽部用开有风斗的铝合金槽楔固定。为 了减小风摩损耗并防止风斗意外损伤，槽楔上的风斗凹入本体表面，结构上在进 风区为迎风，出风区为背风，转子旋转时形成动压头使冷却气体在斜流孔道内流 动。槽部楔下垫条与铜排的接触面粘有滑移层，当铜排和绝缘出现热膨胀差时允 许转子导体滑动，以适应调峰运行工况。 本型发电机转子附设有阻尼系统，由绕组槽部阻尼结构、大齿上通长阻尼条和端部铜合金槽楔构成，以提高发电机承受不平衡负载的能力。 4.2 护环 转子绕组端部由高强度无磁性钢护环包住以承受离心力作用。护环材料为 1Mn18Cr18N 合金钢锻件，其一端过盈热套在转子本体端部，另一端与中心环热 套配合。随着转速的增加，护环的配合公盈会减小，当达到规定的超速值时，转 子本体与护环之间仍有足够的公盈，不会分离。为了防止护环相对于转子本体沿 轴向移动，在护环与转子本体配合处装有开口环键。环键开口处装有搭子，用以 在拆、装护环时收拢或张开环键。本型发电机采用悬挂式中心环，中心环的功能 是限制转子绕组轴向位移和变形。 4.3 转子通风系统 转子绕组槽部采用气隙取气斜流通风系统。冷风自铁心径向风道进入气 隙，通过转子表面进、出风斗的旋转压头效应，进入转子绕组的内风道，气体在 风道内被加热后从两侧相邻出风区排入气隙。端部采用两路通风系统：一路由绕 组端部直线部分侧面进风，由本体第一风区（或第九风区）出风；另一路由绕组 端部弧部外侧进风，经过端部铜排的风沟至弧部中心里侧出风，再由大齿端头月 牙槽排入气隙。这种结构具有风路短的特点，减小了转子绕组温升不均匀系数。 4.4 集电环 集电环材料为高硬度锻钢，外圆周表面开有螺旋沟，并有沿集电环圆周均布 斜 30°的通风孔，以改善与电刷的接触并强化冷却。集电环通过绝缘套筒热套 于轴上。两环间装有离心式风扇，此风扇直接热套于轴上，加强集电环部位的通 风冷却。 集电环在电气上通过导电螺钉与组装在转子中心孔内的导电杆和转子绕 组相接第五节 氢气系统5.1 氢气冷却器及其外罩 氢气冷却器通过水和氢气的热交换带走发电机的大部分损耗。主要由高效冷 却管和两端的水箱组成。冷却器横置于发电机两端顶部的外罩内。汽、励端各一 组，每组冷却器由两个冷却器组成，水路为各自独立的并联系统。发电机定子运 输时，冷却器外罩从机座上拆除单独运输，以减轻运输重量和尺寸。当停运一个冷却器时，尚可维持发电机 80%的额定负荷运行。 5.2 油密封装置和挡油环 发电机采用双流环式油密封，油密封装置置于发电机两端端盖内侧，其 作用是通过轴颈与密封瓦之间的油膜阻止氢气外逸。 双流即密封瓦的氢侧与空侧 各自是独立的油路， 平衡阀使两路油压维持均衡， 严格控制了两路油的互相串流， 从而大大减小了空气对机内氢气的污染，而不需要专门的真空净油装置，简化了 维护工作。密封瓦可以在轴颈上随意径向浮动，但为了防止其随轴转动，在环上 装有圆键，定位于密封座内。从密封瓦流出的氢侧回油汇集在密封座下与下瓣端 盖组成的回油腔进行氢油分离，分离氢气后的油流回氢侧回油箱，在独立的氢侧 油路中循环。而顺轴流出的空侧回油则与轴承的回油一起流入主油箱。油中带有 的少量氢气在氢油分离箱中分离，再由抽烟机排出室外，从而使回到主油箱的轴 承油中不含氢气，保证了主油箱运行安全。氢侧和空油油流同时也分别润滑了密 封瓦和轴颈，在任何运行状态下油压高于氢压 0.085±0.01MPa，此值靠油系统 的压差调节阀自动维持。 密封座的机内一侧装有迷宫式挡油环，梳齿间的集油腔内引入发电机风 扇的高压气体，运用气封作用，防止风扇将密封油抽入机内。 3.7 风扇及其座环 转子风扇为单级旋浆式，安装于转子汽、励两端。每只风叶由合金铝模锻而 成，用螺母和定位销按照一个合适的倾角紧固在风扇座环上。为提高风扇效率及 压头，在风扇入口外侧设有一组静叶片和流线型的导风罩。经由玻璃钢内端盖固 定到机座上。 3.8 刷架 刷架是用来承载刷盒并保持其在合适位置的重要部件,主要由并排布置的 周向的导电环和夹在中间沿圆周分布的若干个刷盒支撑板组成，每个导电环由 两瓣拼成，其材料为纯铜板,承担着导电作用,整个导电环经绝缘板固定到基础 上。刷盒自成一体，可在运行中即插即拔，每个刷盒并排安装 4 个电刷，由恒 压弹簧保持适当的压力。这种结构减小了集电环表面的不均匀磨损，装配简单， 维护方便。 刷架与集电环有独立的通风系统，冷空气由两个集电环的外侧进入，中间排出，由装在转轴上的离心式风扇驱动。进风和出风应由管道分别引至不同的 区域（管道设计由电力设计院承担） ，防止混风。 3.9 隔音罩 在刷架集电环部位加装宽大的隔音罩，兼有密闭通风和隔音功能，隔音罩有 两扇门和采光玻璃窗以便维护，内壁喷涂吸声材料，可保证机组噪声在标准限制 的 90dB 以下。 3.10 座板与纵、横向定位键（见图 3-6） 座板是发电机底脚板与基础灌浆平面之间调整水平高度和基础单位压力的 部件，调整水平高度靠座板与基础之间的调节顶丝来实现。调节顶丝通常位于基 础螺栓的两侧，水平高度调好后，再进行二次灌浆。刷架底座下的座板靠垫铁来 调节。 本型发电机为了在运行状态机组各部分温度发生变化的情况下， 以及在巨大 的径向力和切向力作用下，保证机组纵向和横向中心有良好的定位，在定子两侧 中心线位置的座板上设置有纵向定位键， 在两端端盖中心线上回油箱底板上有横 向键槽，纵向键和横向键均由埋入基础内的锚固板和定位键构成，安装时根据实 际位置配准。 3.11 通风冷却系统（见图 3─7） 发电机采用定子绕组水内冷、转子绕组氢内冷、定子铁芯及其结构件氢气表 面冷却，通常称为“水氢氢”冷却方式。 氢气依靠装在转轴汽、 励两端护环外侧的单级浆式风扇在定子机座内密闭循 环，被发电机损耗加热的氢气经过装在发电机机座两端顶部的氢气冷却器冷却， 然后进行再循环。
第二章发电机励磁系统第一节 概述励磁系统是提供同步发电机可调励磁电流装置的组合。 它包括励磁电源装置 （如直流励磁机、交流励磁机、励磁变压器及整流装置等） 、自动调整励磁装置、 手动调整励磁装置、 自动灭磁装置、 励磁绕组过电压保护装置和上述装置的控制、 信号、测量仪表等。 励磁系统主要由励磁功率单元和励磁调节器（装置）两部分构成。励磁功率 单元是指向同步发电机转子绕组提供直流励磁电流的励磁电源部分， 而励磁调节 器则是根据控制要求的输入信号和给定的调节准则控制励磁功率单元输出的装 置。1. 自动调节励磁系统的作用（1）正常运行时，供给同步发电机所要求的励磁功率；在负荷及机组运行 工况变化的情况下，能自动调节励磁电流，以维持机端电压或电网某点的电压在 给定水平。 （2）励磁系统应具有良好的调节性能，能保证并列运行的发电机间的无功 负荷的合理分配。 （3）能提高电力系统的静态稳定极限。 （4）在电力系统发生故障时，能按照给定的要求实现强励，以提高系统的 动态稳定性。 （5）能显著改善电力系统的运行条件。如短路故障,故障切除后，使电压迅 速恢复，可提高电动机的自启动能力。又如机组（汽轮机等）失磁后，并列运行 的机组可增加励磁电流，向系统输送无功功率，维持发电机电压。另外，系统发 生短路时，由于强励作用，使短路电流增加，可提高继电保护动作的灵敏性及选 择性。 （6）励磁装置还具有过励限制，低励限制和功角限制等功能。 （7）对于水轮发电机，励磁装置还应具有限制由于转速升高而引起的过电压，即当需要时，可大量降低励磁电流，能实现快速减磁。2. 对自动调节励磁装置的要求（1）正常运行时，能按机端电压的变化自动地改变励磁电流，维持电压值 在给定水平。为此，要求自动调节装置应有足够的调节容量，励磁系统应有足够 的励磁容量。 （2）并列运行的发电机上装有自动励磁调节器时，应能稳定分配机组间的 无功负荷。 （3）当电力系统发生事故，电压降低时，励磁系统应有很快的响应速度和 足够大的强励顶值电压，以实现强励作用。 （4）装置要简单可靠，动作迅速，调节过程要稳定，调节系统应无失灵区， 以保证发电机在工人稳定区内运行。3. 同步发电机的励磁方式同步发电机的自动调节励磁系统，通常由励磁机，手动励磁装置，自动励磁 调节器和灭磁装置等组成。按励磁系统供电电源的不同，可分为：由直流励磁机 （直流发电机）供电，由交流励磁机(交流发电机)经整流供电，由静止电源（电 网或发电机端）供电三种方式。 我厂励磁系统为由静止电源供电的励磁方式。 励磁电源取自同步发电机本身 或电力系统，亦称为自励式励磁方式。该励磁方式是由励磁变压器，串联励磁变 压器，功率电流互感器，硅整流器（可控或不可控）等静止设备组成。由于取消 了转动的同轴励磁机，无转动部分，属于全静态励磁系统。这类励磁系统目前采 用较多的为并励静止励磁方式。4. 同步发电机的灭磁运行着的发电机内部， 发电机机端到断路器之间的引接导线等电气设备发生 短路故障时，继电保护迅速动作，使发电机断路器跳闸，但此时发电机继续在转 动，励磁机仍不断供给励磁电流，发电机感应电势仍然存在，继续供给短路点电 流，且发电机内部短路时的短路电流远大于外部短路时的短路电流，因此，将造 成发电机设备或绝缘材料等的严重损坏。因此，在发电机内部，发电机断路器之 间的电气设备上发生故障时，在跳开发电机断路器的同时，还应迅速使发电机灭磁。 灭磁就是把转子励磁绕组的磁场尽快的减弱到尽可能小的程度。 最简单的方 法就是把励磁回路断开，但励磁绕组具有很大的电感，开关突然断开，会使转子 励磁绕组两端产生很高的过电压而引起转子绝缘损坏，另外，还会使开关由于断 弧负担过重而导致触头损坏和延长灭弧过程。因此，在断开励磁回路之前，还应 将转子励磁绕组自动接通放电电阻或其它装置上去， 使磁场中储存的能量迅速消 耗掉。5. 我厂励磁系统简介我厂使用的 RCS-9400 系列微机励磁系统是南瑞继保电气有限公司生产的最 新一代微机励磁系统。RCS-9400 励磁系统为高起始响应的静态自并励系统，励 磁系统运行可靠， 并具有成熟的运行经验。 该微机励磁系统系列包含了以下设备： 微机励磁调节器、可控硅整流柜、二极管整流柜、灭磁及过电压保护柜、辅助柜 等。第二节 结构及参数1. 我厂 RCS-9400 微机励磁系统配置1.1 RCS-9400 微机励磁系统配置表 表 2-1 RCS-9400 微机励磁系统配置表 序 号 1 2 3 4 5 6 励磁变压器 可控硅整流柜 励磁调节器柜 灭磁开关柜 灭磁电阻柜 交流进线柜 ZSCB-3600KVA PRC-SR-2400 PRC-ER PRC-BK/DMX-4000 PRC-DR/ZnO PRC-AI 设备名称 规格/型号 量 2 6 2 2 2 2 每台机组一台 每台机组三面 每台机组一面 每台机组一面 每台机组一面 每台机组一面 数 备注1.2 RCS-9400 微机励磁系统屏柜布置示意图图 2-1 RCS-9400 微机励磁系统屏柜布置示意图 1.3 RCS-9400 微机励磁系统原理接线示意图图 2-2 RCS-9400 微机励磁系统原理接线示意图2. 主要参数要求（1）励磁系统在 0.08 秒内励磁电压增长值达到顶值电压和额定电压差值的 95％。 （2） 当发电机的励磁电压和电流不超过其最大连续出力工况下的励磁电流 和电压的 1.1 倍时，励磁系统能保证连续运行。 （3） 励磁系统具有短时过载能力，对静态自并励系统，按 80%机端电压计 算，强励倍数不小于 2，允许强励时间不小于 20 秒。 （4）励磁系统电压响应比不小于 3.58 倍/秒。 （5）励磁系统的发电机电压控制精度（从空载到满载电压变化） ，不大于 0.5％的额定电压。励磁控制系统暂态增益和动态增益在机端电压突降 10～20％ 时，保证可控硅控制角达到最小值。 （6） 阶跃响应 在空载额定电压下，当电压给定阶跃响应为±5％时，发电机电压超调量不 大于阶跃量的 10％；振荡次数不超过 1 次；上升时间不大于 0.6S；发电机定子 电压的调整时间不超过 3 秒。 发电机额定负载阶跃响应：阶跃量为发电机额定电压 2－4％，有功功率波 动次数不超过 2 次，阻尼比不大于 0.1,调节时间不超过 3 秒。 发电机零起升压时， 自动电压调节器保证定子电压的超调量不超过额定值的 5％，调节时间不大于 5 秒，电压振荡次数不大于 2 次。 （7） 自动电压调节器的调压范围 发电机空载时能在 1％～130％额定电压范围内稳定平滑调节，整定电压的 分辨率不大于额定电压的 0.1%。 手动调节范围从 1％空载励磁电流到 130％额定励磁电流值。可控硅触发角 调节范围为：10°～150°。 （8） 电压频率特性 当发电机空载频率变化±1％，采用电压调节器时，其端电压变化不大于± 0.1％额定值。 在发电机空载运行状态下，自动电压调节器的调压速度，不大于 1％额定电 压/秒；不小于 0.3％额定电压/秒。（9） 过电压和过电流 发电机转子回路装设有完备的过电压保护，具有足够的能容值，保证机组在 空载误强励时，不会造成本身元件和发电机损坏，其动作电压的分散性不大于± 10％，励磁装置的硅元件或可控硅元件以及其他设备能承受直流侧短路故障、发 电机滑极、异步运行等工况而不损坏。 （10） 静态自并励可控硅整流装置 可控硅整流装置有必要的裕量，有至少 25%的备用容量。并联可控硅元件数 不小于 3，有 1 路并联支路退出运行，能满足发电机 1.1 倍额定励磁电流和强励 在内的所有运行工况的要求。 整流装置并元件有均流措施，整流元件的均流系数不低于 0.95。 整流装置并、 串连元件有均流及均压措施， 整流元件的均压系数不低于 0.9， 均流系数不低于 0.95。 可控硅整流柜中每个整流臂采用一个元件。 空气冷却的整流柜， 采用可靠的低噪声风机 （风机无故障时间不小于 45000 小时，噪声不大于 70dB） ，并按 100％容量考虑备用，在风压或风量不足时，备 用风机能自动投入，具有停风检测报警功能，提供两路 380/220V 冷却风机电源 (其中一路接于厂用工作段，一路接于厂用保安段)。两路电源能够自动切换。整 流柜顶预留抽风风道接口。 在厂用电电源系统故障情况下（无风机运行） ，整流柜能满足发电机短时运 行要求。 整流柜交直流侧均为刀闸连接。 （11）静态自并励系统励磁变压器 励磁变压器的高压侧将与发电机出口的离相封闭母线相连接。 励磁变压器采 用三相、频率 50Hz、Dy11 接线。励磁变压器采用干式，自冷，F 级绝缘，高、 低压绕组间有静电屏蔽措施。 励磁变压器高压侧的绝缘水平与发电机出口电压相 匹配，能承受出口三相短路或不对称短路。励磁变带防磁外壳，防护等级不低于 IP23。第三节 发电机的调压特性与无功功率分配电力系统的电压调节和无功功率分配密切相关。 调整发电机母线电压水平是 电力系统调压的一个重要手段。 当系统调度给定了发电厂母线电压曲线或无功负 载曲线后，保证维持给定的母线电压水平和稳定合理地分配机组间的无功功率， 这时各个机组自动励磁调节装置的任务。机组能否合理稳定地分配无功功率，与 发电机的调压特性有直接关系。1. 发电机的调压特性从同步发电机正常运行的分析可知，发电机正常运行时，由于在同步电抗 Xd 上产生压降，若保持励磁电流为某一定值不变，则发电机端电压将随负荷电流 的变化而显著变化。汽轮发电机在额定负载功率因数（电感性）和额定励磁电流 下，从空载到额定负载时的电压变化，一般达额定电压的 30%～50%或更大。为 了保证系统电压的质量，现代同步发电机都装有自动励磁调节器，它能根据端电 压的变化，自动调节励磁电流，使发电机电压保持给定水平或基本不变。 发电机负荷变化时，端电压的变化主要是由定子电流武功分量 IQ 变化引起， 所以通常以发电机端电压 UG 随无功电流 IQ 的变化，即 UG=f（IQ）特性曲线，来分 析带自动励磁调节器的发电机电压调节问题，并称 UG=f（IQ）特性曲线为发电机 的电压调节特性（亦称调压特性） 。 图 2-3 所示为具有下倾直线的发电机电压调节（调压）特性。图 2-3 δ ＞0 时调压特性曲线图 2-4 调压特性三种类型特性曲线 UG=f（IQ）的倾斜度通常用调差系数δ 表示。调差系数δ 定义为： 当负荷电流的无功分量 IQ 从零增加到额定值 IQN =IQ sinφ N 时，发电机电压的相 对变化值，即 δ =（U0-UN）/UN?100%式中 UN――发电机额定电压（与 IQN 对应） ； U0――发电机空载电源。 图 2-4 所示为发电机调压特性（也称调节特性）的三种类型。发电机端电压 随武功电流增大而降低的，δ ＞0 称为正调差特性；发电机端电压随无功电流增 大而升高的，δ ＜0 称为负调差特性；发电机端电压不随无功电流变化，而是一 直保持不变，δ =0 称为无差特性。前两种δ ≠0 的统称为有差调节特性。2. 机组并联运行机组间无功功率的分配2.1 正调差特性的发电机并联运行 当机端母线符合无功电流变化时， 各台发电机无功电流变化量与各台发电机 的调差系数δ （即倾斜度）成反比。 通常要求机端母线上总无功符合按机组容量大小成反比例地分配给各台发 电机。并要求母线无功总负荷发生波动时，各台发电机无功负荷的波动量与它们 的额定容量成正比，即希望各发电机无功电流波动量的标幺值Δ IQ1*相等，这就 要求在机端公共母线上并联运行的发电机具有相同的调差系数。 2.2 无差调节与有差调节机组并联运行 一台无差调节特性的发电机可以和多台调差特性的发电机并联运行。 由于具 有无差调节特性的发电机将承担全部无功功率变化量， 使机组间的无功功率分配 不合理，故一般不采用这种运行方式。 2.3 两台无差调节特性的机组不能并联运行 如果两台发电机都是无差调节特性，则不能在机端母线上并联运行，因为母 线无功负荷的任何变动可在两台发电机之间任意分配， 即母线总无功负荷在两台 发电机之间不能稳定地分配，并可能导致一台发电机迟相运行，另一台发电机进 项运行。 2.4 负调差特性机组在机端并联运行问题 两台有负调差特性的机组，两台发电机间有确定的负荷分配。若两台发电机 的负调差系数相同（δ Ⅰ=δ Ⅱ＜0） ，机组间的无功功率分配也能达到合理。 负调差系数机组并联运行与正调差系数机组并联运行比较，两者不同之处 是：当机端总无功负荷增大时，前者使母线电压升高，而后者使母线电压降低。 当系统总无功负荷变化时， 为了在并联运行的各台发电机之间合理地分配无功负荷，各台发电机的调差系数应相同；为了既合理又稳定地分配并联运行的各 台发电机所带的无功负荷，各台发电机的调差系数不应为零或接近于零。对于并 联运行于发电机电压母线上的发电机，通常要求调差系数为+3%～+5%。3. 发电机经升压变压器后并联工作时的无功功率分配大中型发电厂，通常都采用发电机-变压器组单元接线，在升压变压器高压 侧母线上并联运行。为了简化讨论，先假定两台发电机的调差系数均为零，同时 忽略发电机和升压变压器的电阻，只考虑电抗。因此，从母线侧看，每一发电机 -变压器组单元接线等值具有正调差特性。 发电机经升压变压器在高压母线上并联运行时，即使发电机是无差特性，也 能保证各发电机间无功负荷分配的稳定性，但系统总无功改变时，高压侧母线电 压 UB 仍随负荷变化较大。因此，为了保证高压母线电压维持在所希望的水平上， 即补偿负荷电流 IQ 在变压器电抗 XT 上的压降，这就要求发电机具有适当的负的 调差系数。发电机负调差系数的取值与变压器的漏抗压降有关，要使发电机-变 压器组单元的调差特性，即变压器高压侧母线上的调差特性 UB=f（IQ）适当向下 倾斜，具有一定的正调差系数，以保证机组间无功分配的稳定性，变压器额定负 荷时的漏抗压降：一般中小型变压器为 4%～10%，大容量变压器为 12%～15%。 同前所述，为使并联运行于高压母线上的各发电机-变压器组单元合理地分 配无功负荷，则它们（各单元等值机）应具有相同的调差系数。所要求的调差系 数值需通过各发电机本身的自动励磁调节装置中的调差单元的调整来达到。第四节 自动电压调节器（AVR）1 自动励磁调节装置的作用自动励磁调节装置是自动励磁控制系统中的重要组成部分， 基本任务是实现 发电机电源的自动调节，故又称自动电压调节器 AVR。图 2-5 中表明，励磁调节 器检测发电机的电压、电流或其他状态量，然后按给定的调节准则对励磁电源设 备发出控制信号，实现控制功能。2-5 自动励磁装置 自动励磁调节器最基本的功能是调节发电机的端电压。 调节器的主要输入量 是发电机端电压，它将发电机端电压（被调量）与给定值（基准值或称参考值） 进行比较，得出偏差值Δ U，然后再按Δ U 的大小输出控制信号，改变励磁机的 输出（励磁电流） ，使发电机端电压达到给定值。励磁控制系统（由励磁调节器、 励磁电源装置和发电机一起构成）通过反馈控制（又称闭环控制）达到发电机输 出电压自动调节的目的。 自动励磁调节器，除输入发电机端电压进行反馈控制完成调压任务外，还可 输入其他补偿调节信号，例如自复励系统中还加入定子电流输入信号，以补偿由 于定子电流变化引起的发电机端电压的波动。此外，还可以补偿输入电源变化速 率（dU/dt）信号，以获得快速反应（时间常数小）的效果；也可以输入其他限 制补偿信号、稳定补偿信号等。2. 对自动励磁调节器的一般要求自动励磁调节器除能满足上述任务和要求外，还必须满足下述要求： （1）具有较小的时间常数，能迅速响应输入信息的变化。一般要求量测时 间常数不大于 20ms。 （2）调节精确。自动励磁调节器调节电压的精确度，是指发电机负荷、频 率、环境温度及励磁电源电压等在规定条件内发生变化时，受控变量（即被调的 发电机端电压）与给定值之间的相符程度。 （3）要求调节灵敏，即失灵区要小或几乎没有失灵区。这样才能保证并列 运行的发电机间无功负荷分配稳定，才能在人工稳定区运行而不产生功角振荡。（4）保证调节系统运行稳定、可靠，调节方便，维护简单。3. 我厂自动电压调节器（AVR）我厂励磁系统的 AVR 采用数字微机型，并具有与 DCS 的硬接口和通信接口。 它有 2 个冗余主控制器 A 和 B，两个主控制器从信号输入到信号输出完全相互独 立，分别接受来自不同的 PT 和 CT 二次侧的信号量，输出一通道故障时自动切换 为另一通道且无扰动触发脉冲直接控制可控硅整流器。在正常工作时，手动和自 动能平稳切换无扰动。当工作系统故障时，将自动切换至备用系统。每个主控制 器还包含手动励磁控制功能。 AVR 具有下列运行方式： （1）机端恒压运行 （2）恒励磁电流运行 （3）恒无功功率运行 （4）恒功率因数运行 （5）发电机进相运行 （6）空载跟踪网压运行 AVR 还具有自动启动和手动启动两种方式；可实现下列辅助功能：欠励磁瞬 时限制功能、瞬时/延时过励磁功能，定子过电流反时限限制功能，电压频率比 限制功能，PSS 功能，PSS 限制功能，PT 断线监测和保护功能，误强励检测限制 功能，空载过压保护功能，在线自检功能，具有脉冲丢失及脉冲异常检测功能， 断口自恢复式的软硬件双重 WATCHDOG 功能。过励磁限制单元能与发电机转子绕 组发热特性匹配的反时限特性； 低励限制特性由系统静稳定极限和发电机端部发 热限制条件确定； 电压频率比限制特性与发电机和主变压器铁心的过励磁特性匹 配。 具有用于硬件和软件的自诊断功能， 能及时的检测出异常情况并提供处理步 骤；具备过渡状态的记录功能，以实现故障分析和试验分析。主控制器具有周期 性地循环地记录控制参数的功能，包括至少 32 点故障信号（或开关量输入）和 8 点模拟量（例如发电机电压、有功功率、无功功率和励磁电流等）输入。 在正常运行中，参数一直被记录着。自带显示屏可以显示试验参数和动态特 性，具有调试专用通信接口，可通过该通信接口把所记录的参数送到专用的维护工具以图形方式显示趋势，并进行调试和参数整定等工作。 RCS-9400 励磁系统的每一励磁调节器采用双路直流电源供电或一路直流一 路交流供电，两路电源可无扰动切换，不影响调节器运行。 AVR 柜冷却风机故障仍保证 AVR 正常运行。 柜体的保护接地和工作接地分开。第五节 运行、维护及注意事项1. 正常运行1.1 正常状态 正常运行时，装置的状态如下： ? 装置面板上指示灯：运行闪烁灯闪亮 ? 装置面板上指示灯：告警灯熄灭 ? 装置面板上指示灯：故障灯熄灭 ? 装置面板上指示灯：限制灯熄灭 ? 装置面板上指示灯：保护灯熄灭 1.2 通道选择和双机切换操作 在 A、B 套各自的面板上“主(从)”状态指示灯，代表 A、B 套的主(从)状 态。 “主(从)”灯亮代表该套为主通道，灯熄灭代表该套为从通道。通道选择和 双机切换操作如下： （1）运行通道的强制选择 将通道选择开关置于 A 套位置，则装置强制 A 通道为主通道； 将通道选择开关置于 B 套位置，则装置强制 B 通道为主通道； 在强制运行情况下，即使作为主通道运行的调节装置发生故障，也不能将主 通道切换至另一通道。因此，强制通道选择只在另一通道已经发生故障，不能运 行时，或另一通道正在维护、检查或处理时，才强制在本通道运行。 （2）运行通道的自动选择 将通道选择开关置于中间的自动位置，则调节器可停留在任意正常通道运 行。 原来 A 通道为主通道运行，则维持 A 通道长期为主通道，当 A 通道发生故障 时，如 B 通道正常，则自动将主通道切换到 B 通道运行，如 B 通道已经故障，则切换失败，主通道继续停留在 A 通道，容错运行； 原来 B 通道为主通道运行，则维持 B 通道长期为主通道，当 B 通道发生故障 时，如 A 通道正常，则自动将主通道切换到 A 通道运行，如 A 通道已经故障， 则切换失败，主通道继续停留在 B 通道，容错运行； （3）运行通道的人为切换 将通道选择开关由中间的自动位置，切向 A 套或 B 套强制位置，后再返回中 间自动位置，则调节器主通道就能选择为指定通道运行。2. 装置异常装置本身具有自检和自诊断功能，当发生异常时，会输出告警或故障信号， 故障信号会推动装置的切换， 运行人员应及时记录装置指示灯的状态和液晶显示 器的显示内容，以便于维护人员进行分析维护；如有必要应退出本装置。排除故 障后，重新投入。 装置故障的类型有如下： （1）电源故障 （2）同步电压相序故障 （3）机端电压相序故障 （4）脉冲丢失故障 （5）脉冲序列故障 （6）采样系统故障 （7）软件（中断）故障 （8）双机通讯故障 （9）TV 断线故障 装置限制类型如下： （1）最小励磁电流限制动作信号 （2）最大励磁电流限制动作信号 （3）励磁电流反时限制动作信号 （4）无功功率欠励限制动作信号 （5）无功功率过励限制动作信号 （6）进相定子过电流限制动作信号（7）滞相定子过电流限制动作信号 （8）伏赫兹（V/F）限制动作信号 （9）可控硅过电流限制动作信号第三章 220kV 配电系统第一节 概述配电装置是发电厂和变电站的重要组成部分， 在电力系统中起着接受和分配 电能的作用。1 对配电装置的基本要求配电装置是根据电气主接线的连接方式，由开关电器、保护和测量电器，母 线和必要的辅助设备组建而成的总体装置。其作用是在正常运行情况下，用来接 受和分配电能， 而在系统发生故障时， 迅速切断故障部分， 维持系统的正常运行。 为此，配电装置应满足下述基本要求。 1.1 保证运行可靠 配电装置中引起事故的主要原因是，绝缘子因污秽而闪络，隔离开关因误操 作而发生相间短路，断路器因开断能力不足而发生爆炸等。因此，要按照系统和 自然以及有关规程要求合理选择电气设备，使选用电气设备具有正确的技术参 数，保证具有足够的安全净距；还应采取防火、防爆、蓄油和排油措施，考虑设 备防冰、防冻、防风、抗震、耐污等性能。 1.2 便于操作、巡视和检修 配电装置的结构应使操作集中， 尽可能避免运行人员在操作一个回路时需要 走几层楼或几条走廊。配电装置的结构和布置应力求整齐、清晰，便于操作巡视 和检修；还应装设防误操作的闭锁装置及连锁装置，以防带负荷拉合隔离开关、 带接地线合闸、带点挂接地线、误拉合断路器、误入室内有电间隔。 1.3 保证工作人员的安全 为了保证工作人员的安全，对配电装置应采取一系列措施，例如用隔墙把相 邻电路的设备隔开，以保证电气设备检修时的安全；设置遮栏，留出安全距离， 以防触及带点部分；设置恰当的安全出口；设备外壳和底座都采用保护接地等； 在建筑结构等方面还应考虑防火等安全措施。 1.4 力求提高经济性 在满足上述要求的前提下，电气设备的布置应紧凑，节省占地面积，节约钢 材、水泥和有色金属等原材料，并降低造价。 1.5 具有扩建的可靠 要根据发电厂和变电站的具体情况，分析是否有发展和扩建的可靠。如有， 在配电装置结构和占地面积等方面要留有余地。2 配电装置的类型和应用2.1 配电装置的类型 配电装置按电气设备装设地点不同，可分为屋内配电装置和屋外配电装置； 按其组装方式，又可分为装配式和成套式。在现场将电器组装而成的称为装配配 电装置；在制造厂按要求预先将开关电器、互感器等组成各种电路成套后运至现场安装使用的称为成套配电设备。 2.2 配电装置的应用 在发电厂和变电站中，35kV 及以下的配电装置多采用屋内配电装置，其中 3~10kV 的大多采用成套配电装置； 110kV 及以上的配电装置大多采用屋外配电装 置；对 110~220kV 配电装置有特殊要求时，如建于城市中心或处于严重污秽地区 （如沿海边或化工厂区）时，也可以采用屋内配电装置。 成套配电装置一般布置在室内，目前我国生产的 3~35kV 的各种成套配电装 置，在发电厂和变电站中已被广泛采用，110~500kV 的 SF6 全封闭组合电器也已 得到广泛应用。第二节 主接线电气主接线主要是指在发电厂、变电所、电力系统中，为满足预定的功率传 送方式和运行等要求而设计的、 表明高压电气设备之间相互连接关系的传送电能 的电路。电路中的高压电气设备包括发电机、变压器、母线、断路器、隔离开关、 线路等。它们的连接方式，对供电可靠性、运行灵活性及经济合理性等起着决定 性作用。 对一个电厂而言，电气主接线在电厂设计时就根据机组容量、电厂规模及电 厂在电力系统中的地位等，从供电的可靠性、运行的灵活性和方便性、经济性、 发展和扩建的可能性等方面，经综合比较后确定。它的接线方式能反映正常和事 故情况下的供送电情况。1 对电气主接线的基本要求1.1 满足系统和用户对供电可靠性和电能质量的要求 发、供电的安全可靠，是电力产生和分配的第一要求，所以电气主接线首先 给予满足。 衡量主接线的可靠性应从以下几个方面考虑： （1）断路器检修时是否影响供电。 （2）设备和线路故障或检修时，停电线路数目的多少和停电时间的长短证对主 要用户的供电。 （3）有没有使发电厂和变电站全部停止工作的可能等。 1.2 具有一定的灵活性 主接线不仅在正常情况下，能根据调度的要求灵活地改变运行方式，而且能 在各种故障和设备检修时，能尽快退出设备、切除故障，停电时间最短、影响范 围最小，并且保证人员安全。 1.3 操作力求简单方便 主接线应简单清晰、操作方便。复杂的接线不利于操作，还往往造成误操作 而发生事故；但接线过于简单，又给运行带来不便，或造成不必要的停电。 1.4 经济上应合理 在保证安全可靠、操作灵活方便的基础上，主接线应节省基建投资和减少年 运行费用。 1.5 有发展和扩建的可能除满足以上技术经济条件的要求外，还应有发展和扩建的可能，以适应电力 工业的不断发展。2 主接线的基本接线形式350MW 汽轮发电机组电厂有关的基本接线形式有：双母线接线、一个半断路 器接线（3／2 接线） 、桥型接线、单元接线。 2.1 双母线接线 2.1.1 一般双母线接线 如图 3-1 所示，它具有两组母线：工作母线Ⅰ和备用母线Ⅱ。每回线路都经 一台断路器和两组隔离开关分别接至两组母线，母线之间通过母线联络断路器 （简称母联）QFb 连接，称为双母线接线。有两组母线后，使运行的可靠性和灵 活性大为提高，其特点如下： （1）检修任一组母线时，不会停止对用户连续供电。例如：检修母线Ⅰ时，可 把全部电源和负荷线路切换到母线Ⅱ上。 （2）运行调度灵活，通过倒换操作可以形成不同的运行方式。当母联断路器闭 合，进出线适当分配接到两组母线上，形成双母线同时运行的状态。有时为了系 统的需要，亦可将母联断路器断开（处于热备用状态） ，两组母线同时运行。此 时这个电厂相当于分裂为两个电厂各自向系统送电。显然，两组母线同时运行的 供电可靠性比仅用一组母线运行时高。 （3）在特殊需要时，可以用母联与系统进行同期或解列操作。当个别回路需要 独立工作或进行试验（如发电机或线路检修后需要试验）时，可将该回路单独接 到备用母线上进行。图 3-1 双母线接线图图 3-2 带有旁路母线的双母线接线2.1.2 带有旁路母线的双母线接线 一般双母线接线的主要缺点是：检修线路断路器会造成该回路停电。为了检 修线路断路器时不致造成停电，可采用带旁路母线的双母线接线，如图 3－2 所 示。在每一回路的线路侧装一组隔离开关（旁路隔离开关）QS，接至旁路母线Ⅲ 上，而旁路母线再经旁路断路器及隔离开关接至两组母线上。图 3－2 中设有专 用的旁路断路器 QF。要检修某一线路断路器时，基本操作步骤是：先合旁路断 路器两侧的隔离开关（母线侧合上一个） ，再合上旁路断路器 QF 对旁路母线进行 充电与检查；若旁路母线正常，则待修断路器回路上的旁路隔离开关两侧已为等 电位，可合上该旁路隔离开关；此后可断开待修断路器及其两侧隔离开关，对断 路器进行检修。此时该回路已通过旁路断路器、旁路母线及有关旁路隔离开关向其送电。 2.1.3 双母线分段接线 图 3－3 为双母线分段接线。用分段断路器 QF3 把工作母线Ⅰ分段，每段分 别用母联断路器 QF1 和 QF2 与备用母线Ⅱ相连。 这种接线比一般双母线接线具有 更高的供电可靠性和灵活性。但由于断路器较多，投资大，一般在进出线路数较 多（如多于 8 回线路）时可能用这种接线。 双母线接线具有供电可靠、检修方便、调度灵活及便于扩建等优点，在我国 大中型电厂和变电所中广泛采用。但这种接线所用设备多，在运行中隔离开关作 为操作电器，较易发生误操作。特别是，当母线系统发生故障时，需短时切除较 多电源和线路，这对特别重要的大型发电厂和变电所是不允许的。图 3-3 双母线分段接线图 3-4 3/2 接线2.2 一台半断路器接线 如图 3－4 所示，每两个元件（出线或电源）用三台断路器构成一串接至两 组母线，称为一台半断路器接线，又称 3／2 接线。在一串中，两个元件（进线 或出线） 各自经一台断路器接至不同母线， 两回路之间的断路器称为联络断路器。 运行时，两组母线和同一串的三个断路器都投入工作，称为完整串运行，形成多 环路状供电，具有很高的可靠性。其主要特点是：任一母线故障或检修，均不致 停电；任一断路器检修也不引起停电；甚至于两组母线同时故障（或一组母线检 修另一组母线故障）的极端情况下，功率仍能继续输送。一串中任何一台断路器 退出或检修时，这种运行方式称为不完整串运行，此时仍不影响任何一个元件的 运行。这种接线运行方便、操作简单，隔离开关只在检修时作为隔离电器。 在装设 600MW 机组的大容量电厂中，广泛采用 3／2 接线。在电厂第一期工 程中，一般是机组和出线较少，例如：只有两台发电机和两回出线，构成只有两 串 3／2 接线。在此情况下，电源（进线）和出线的接入点可采用两种方式：一 种是交叉接线，如图 3－5（a）所示，将两个同名元件（电源或出线）分别布置 在不同串上，并且分别靠近不同母线接入，即电源（变压器）和出线相互交叉配 置；另一种是非交叉接线（或称常规接线） ，如图 3－5（b）所示，它也将同名 元件分别布置在不同串上，但所有同名元件都靠近某一母线一侧（进线都靠近一 组母线，出线都靠近另一组母线） 。 通过分析可知，3／2 交叉接线比 3／2 非交叉接线具有更高的运行可靠性， 可减少特殊运行方式下事故扩大。例如：一串中的联络断路器（设 502）在检修 或停用，当另一串的联络断路器发生异常跳闸或事故跳闸（出线 L2 故障或进线T2 回路故障）时，对非交叉接线将造成切除两个电源，相应的两台发电机甩负 荷至零，电厂与系统完全解列；而对交叉接线而言，至少还有一个电源（发电机 －变压器组）可向系统送电，L2 故障时 T2 向 L1 送电，T2 故障时 T1 向 L2 送电， 仅是联络断路器 505 异常跳开时也不破坏两台发电机向系统送电。 交叉接线的配 电装置的布置比较复杂，需增加一个间隔。 应当指出，当 3／2 接线的串数多于两串时，由于接线本身构成的闭环回路 不止一个，一个串中的联络断路器检修或停用时，仍然还有闭环回路，因此不存 在上述差异。图 3-5 3/2 接线配置方式图 3-6 桥形接线2.3 桥形接线 当只有两台变压器和两条输电线路时，采用桥式接线的断路器最少，如图 3 －6 所示。依照连接桥对于变压器的位置可分为内桥和外桥。运行时，桥臂上的 联络断路器 QF 处于闭合状态。当输电线路较长故障机率较多两台变压器又都经 常运行时，采用内桥接线较适宜；而在输电线路（以下简称线路）较短、且变压 器随经济运行要求需经常切换或系统流有穿越功率经本厂 （如两回线路均接入环 形电网）时，则采用外桥接线更为适宜。 在内桥接线中，当变压器故障时，需停相应线路；在外桥接线中，当线路故 障时，需停相应的变压器；而且在桥式接线中，隔离开关又作为操作电器，所以 桥式接线可靠性较差。但由于这种接线使用的断路器少、布置简单、造价低，往 往在 35～220KV 配电装置中得到采用。 在 350MW 机组的发电厂中， 桥式接线只可能在启动／备用变压器的高压侧使 用，而不使用于主机。 2.4 单元接线 2.4.1 发电机－变压器组单元接线 发电机出口，直接经变压器接入高电压系统的接线，称为发电机－变压器组 单元接线。实际上，这种单元接线往往只是电厂主接线中的一部分或一条回路。 关于发电机出口是否装设断路器的问题。目前我国及许多国家的大容量机组（特 别是 200MW 以上的机组）的单元接线中，发电机出口一般不装设断路器，其理由 是：大电流大容量断路器（或负荷开关）投资较大，而且在发电机出口至主变压 器之间采用封闭母线后，此段线路范围的故障可能性亦已降低。甚至在发电机出 口也不装隔离开关，只设有可拆的连接片，以供发电机测试时用。 2.4.2 发电机－变压器－线路组单元接线 发电厂每台主变压器高压侧直接与一条输电线路相连接，单独送电。发电厂 内不设开关站。各台主变压器之间没有电气连接。厂内主变压器台数与线路条数 相等。每台发电机－变压器组单元各自单独送电至一个或多个开关站或变电所。主变压器高压侧在厂内也可装设一台高压断路器， 作为元件保护和线路保护的断 开点，也可作为同期操作之用。 尽管大容量电厂主接线广泛采用 3／2 接线， 拥有的可靠性和灵活性都很高， 但也必须指出：从整个电网的角度来看，这种接线形式不能很好的满足形成一个 合理而稳定的电网结构，因为一个合理的电网结构应该是外接电源相当分散，同 时受端系统的联系应该加强， 尤其是在事故情况下能对受端系统提供足够的电压 支撑，能避免由于大负荷转移到相邻线路后引起的静态稳定被破坏，或受端电压 大幅度下降而引起的电压崩溃。因此，在远离负荷中心的大电厂，推荐采用发电 机－变压器－线路组单元接线或双母线双断路器、母线分开运行、机组和出线均 衡配置的运行接线方式。这种将大电源分开几块的直接效果是：当一组送出线路 发生故障，在其后的系统暂态摇摆过程中，电厂内只有与该线路相连接的几台机 组处于送电侧，而其余几台机组都自动处于受电侧，成为受电系统的电源，从而 加强了对受端网络的支持。另外，随着机组容量的扩大，电网的扩容，从限制短 路电流的角度出发，一些大容量电厂和枢纽变电所母线也将解列运行。3 我厂电气主接线系统3.1 220kV 系统概述 本期建设两台 350MW 机组。 本工程采用发电机-变压器单元接线，接入厂内 220kV 配电装置。本期出线 采用两回 220kV 线路，至忠县石马变电站。进出线规模为“三进两出” 。220kV 接线采用双母线接线。主变压器中性点经刀闸接地，根据系统运行需要可采用接 地或不接地运行方式。发电机中性点经二次侧接有电阻的单相变压器接地。高压 厂用工作变压器由对应的发电机出口引接。 两台机组设置一台启动/备用变压器， 从本厂 220kV 配电装置引接作为启备电源。启/备变 220kV 中性点接地方式与主 变相同。发电机引出线和厂用分支采用离相封闭母线，发电机出口和厂用分支回 路不装设开关设备。220kV 配电装置采用 GIS，额定电压 220kV，额定频率 50Hz， 额定电流 3150A，额定短时耐受电流 50kA（3s） ，额定峰值耐受电流 125kA。GIS 内设备包括断路器、隔离开关、电流互感器、电压互感器、避雷器等。 3.2 我厂主接线图图 3-7 我厂电气主接线4 分相封闭母线（未招草稿）对 350MW 机组而言，其发电机出口电流达 10000A 左右，那么母线附近就存 在强大的交变磁场，位于其中的钢构件由于涡流和磁滞损耗而发热。如果钢构件 形成较大尺寸的闭合回路，还会感应产生环流，引起很大的功率损耗和发热。这 个发热决不能忽视。钢构件温度升高，可能使材料产生热应力而引起变形或使接触连接损坏。由于钢构件中的集肤效应十分显著，使钢构中的涡流都集中在钢构 表面的薄层内，在薄层中呈现很大的电阻，使涡流损耗发热成为钢构发热的主要 原因，而磁滞损耗只占发热的很小部分。 钢构中的损耗和发热与钢构表面的磁场强度有关。在实际母线装置中，钢构 的形状、大小和布置方式是多种多样的，而且互有影响（屏蔽作用） ，因此，磁 场分布、损耗和发热情况有很大差别。在发电厂中，为了减少钢构损耗和发热， 常采用一些措施，例如：加大钢构和载流导体之间的距离、断开载流导体附近的 闭合钢构回路并加上绝缘垫、采用铜或铝作短路环进行屏蔽，还有，采用分相封 闭母线，即每相母线分别用铝质外壳包住，外壳上的涡流和环流能起双重屏蔽作 用，使壳内和壳外磁场均大大降低，从而使附近钢构发热显著减低。 另外，在电厂中，发电机至变压器的连接母线如果采用敞露式母线，也存在 很多缺点，主要是绝缘子表面容易被灰尘污染，尤其是母线布置在屋外时，受气 候变化影响及污染更为严重， 很容易造成绝缘子闪络及由于外物所致造成母线短 路故障。随着单机容量的增大，对其出口母线运行的可靠性提出了更高的要求。 采用封闭母线（用外壳将母线封闭起来）是一种较好的解决方法。 4.1 封闭母线的分类 按外壳材料可分塑料外壳和金属外壳。 按外壳与母线间的结构型式可分为如 下的几种型式： （1）不隔相（亦称共相）式封闭母线。三相母线设在没有相间隔板的金属 （或塑料）公共外壳内。 （2）隔相式封闭母线。三相母线布置在相间有金属（或绝缘）隔板的金属 外壳内。 （3）分相（离相）封闭母线。其每相导体分别用单独的铝制圆形外壳封闭。 分相封闭母线， 根据金属外壳各段的连接方法， 又可分为分段绝缘式和全连式 （段 间焊接）两种。 不隔相的封闭母线只能起防止绝缘子免受污染和外物所造成的母线短路， 而 不能消除相间短路的可能性，也不能减小母线相间电动力和减少钢构的发热。隔 相式封闭母线虽然可较好地防止相间故障， 在一定程度上能减小母线电动力和减 少母线周围钢构的发热， 但是仍然发生过因单相接地而烧穿相间隔板造成相间短 路的事例，因此，可靠性还不是很高。一般，不隔相或隔相封闭母线只用于大容 量机组的厂用电系统或容量较小但污染比较严重的场所。 4.2 全连式分相封闭母线 350MW 机组出口回路母线都普遍采用全连式分相封闭母线。分相封闭母线主 要由母线导体、支持绝缘子和防护屏蔽外壳组成，导体和外壳均采用铝管结构。 如图 3-8 所示： 全连式分相封闭母线的特点是：沿母线全长度方向的外壳在同一相内（包括 各分支回路）全部各段间通过焊接连通。在封闭母线的各个终端，通过短路板，将各相的外壳连接成电气通路。从 工程安装方便等原因考虑，在上述 全连式的基础上再将从发电机至主 变压器之间的封闭外壳分为 2～3 大段，在每段两端装置短路板，称 为分段全连式。 全连式分相封闭母线，其三相 的外壳在端部通过短路板连通形成 闭合回路，这就构成了类似以母线 导体为一次侧、外壳为二次侧的三 图 3-8 封闭母线 相 1∶1 的空心变压器。 由于三相外 壳回路短接（即二次侧处于短路） ，而且铝壳电阻很小， 所以在外壳上感应产生与母线电流大小相近而方向相反的环 流。由于环流的屏蔽作用（环流产生的磁场与母线导体的磁场方向相反，即环流 产生反磁场） ，使全连式外壳的壳外磁场减小到敞露母线的 10％以下，因此，壳 外钢构的发热大大减轻，可略而不计。此外，当母线通过三相短路电流时，由一 相（例如 A 相）电流所产生的磁场，经过其外壳环流屏蔽削弱后所剩余的磁场， 再进入另一相（如 B 或 C 相）外壳时，还将受到该相（B 或 C 相）外壳涡流的屏 蔽作用。由于先后二次屏蔽作用的结果，使进入该相外壳内的磁场已非常小，故 该相母线导体所受的电动力大大减小，一般可减小到敞露式母线电动力的 1／4 左右。外壳之间，由于其中磁场己削弱，故电动力也随着减小很多。 全连式封闭母线的外壳，一般情况下采用多点接地方式。多点接地除在各个 短路板处接地外， 在封闭母线各支持点或悬挂点与其支吊钢构间都不要求加装对 地绝缘部件。多点接地时，外壳与地构成了回路，但由外壳磁场产生的接地电流 很小，且具有结构简单、安装方便的优点。在实际应用中，也有采用整个封闭母 线外壳只有一个接地点的， 其目的是防止某一接地处接触不良时由于对地电流造 成外壳局部过热。 全连式封闭母线与敞露式母线相比有以下优点： （1）运行可靠性高。封闭母线防尘，不受自然环境和外物的影响，且各相 间的外壳又相互分开，因而减低了相间短路的可能性。一般采用外壳多点接地， 可保障人体接触时的安全。 （2）外壳环流的屏蔽作用，显著减小了母线附近钢构中的损耗和发热，可 不用考虑附近钢构的发热问题。 （3）短路电流通过时，由于外壳环流和涡流的屏蔽作用，使母线之间的电 动力大为减小，可加大绝缘子间的跨距。外壳之间的电动力也不很大，不会带来 问题。 （4）由于母线和外壳可兼作强迫冷却的管道，因此母线载流量可做到很大。全连式封闭母线有如下缺点： （1）有色金属消耗约增加一倍。 （2）母线功率损耗约增加一倍。 （3）母线导体的散热条件（自然散热时）较差，相同截面下的母线载流量 减小。 分相封闭母线的固定，一般都采用三个绝缘子支持的结构。这种结构具有不 复杂、受力好、安装检修方便、且可采用轻型绝缘子等优点。 4.3 我厂离相封闭母线参数主变 项 目 名 称 主回路 分支 厂用 分支 PT、LA、 发 电 机 励磁分 支 额定工作电压(kV) 最高工作电压(kV) 绝缘电压等级(kV) 额定电流(A) 相数 1min 工频耐受电压有效值(湿/干)(kV) 额定雷电冲击耐受电压峰值(kV) 三相短路电流交流分量起始有效值 I＂ (kA) 三相短路电流冲击值 Ich(kA) 2 秒热稳定电流有效值(kA) 动稳定电流（峰值）(kA) 306.24 200 500 40℃ 306.24 200 500 40℃ 计 用 周 556.46 250 630 设40℃ 556.46 250 630 40℃ 40℃ ― ― 20 24 24 24000 3相 60/75 150 119.21 20 24 24 15000 3相 60/75 150 119.21 20 24 24 2500 3相 60/75 150 212.23 20 24 24 2500 3相 60/75 150 212.23 中性点 分支 20 24 24 ― 单相 60/75 150 ―围 环 境 温 度 母线导体正常运行时的最高温度 外壳正常运行时的最高温度 母线接头正常运行时的最高温度(镀银) 相间距离(mm) 冷却方式 90℃ 70℃ &105℃ 1800 自冷 90℃ 70℃ &105℃ 1800 自冷 90℃ 70℃ &105℃ 1100 自冷 90℃ 70℃ &105℃ 1400 自冷 自冷 90℃ 70℃ &105℃第三节 变压器变压器是一种静止的电气设备，它利用电磁感应原理，将一种交流电压的电 能转换成同频率的另一种交流电压的电能。在电力系统中，变压器已占着极其重 要的地位，无论是在发电厂或变电所都可以看到各种型式和不同容量的变压器。1 我厂 220kV 变压器1.1 主变压器 我厂 350MW 发电机组配用的升压变压器的型号为 SFP-，为三相 双绕组强迫导向油循环风冷无载调压铜芯低损耗变压器，容量为 420MVA，接线 方式为 YNd11，中性点经刀闸接地，根据系统运行需要可采用接地或不接地运行 方式。 我厂主变压器主要技术参数如下表所示：序 号 一 1 2 3 4 5 6 7 8 9 1 0名称单 位参数值变压器基本技术参数 型式及型号 额定容量 (绕组温升 65K) 高压/低压 MVA k V k V A k V ％ H z SFP- 400MVA 252/20 kV 242/20 kV 954/?2.5%/20 kV 15％ YNd11 50 A级最高工作电压 额定电压 额定电流 额定电压比 短路阻抗 联结组标号 额定频率 绝缘耐热等级高压/低压 高压/低压绕组额定绝缘水平 雷电冲击耐受电压峰 高 压侧 1 1 低 压侧 值 短时工频耐受电压有 效值 雷电冲击耐受电压峰 值 短时工频耐受电压有 效值 雷电冲击耐受电压峰 值 短时工频耐受电压有 效值 空载损耗 1 损 2 耗 负载损耗 附件损耗 V k V k W k W k W V k V k V k