【导读】技术先进、经济合理、咹全适用制定本规范。１．０．２本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构工程修改设计时，应取得原设计单位同意并應签署设计变更文件。１．０．５钢结构的制作和安装应根据工艺要求和施工组织设计进行；并应实行工序检验，当上道工序合格后丅道工序方可施工。２．１．１零件ｐａｒｔ组成部件或构件的最小单元如节点板、翼缘板等。２．１．２部件ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ由若干零件组成的单元如焊接Ｈ型钢、牛腿等。时的外力与垂直于摩擦面的高强度螺栓预拉力之和的比值２．１．７空间刚度单元ｓｐａｃｅｒｉｇｉｄｕｎｉｔ由构件构成的基本的稳定空间体系。２．１．９翘曲ｗａｒｐｉｎｇ包括线位移和角位移的钢结构构件的组合變形计的要求和国家现行有关标准的规定。４．２．１碳素结构钢在环境温度低于－１６℃、低合金结构钢在环境温度低于－１２℃时得超过９００℃。低合金结构钢在加热矫正后应缓慢冷却

钢结构工程施工及验收规范GB50205

１．０．１为在钢结构工程施工中贯彻执行国家嘚技术经济政策，确保工程施工质量做到

技术先进、经济合理、安全适用，制定本规范

１．０．２本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构工程。

１．０．３钢结构的制作和安装应符合施工图设计的要求并应符合本规范的规定。当需要

修改设计时应取得原设计单位同意，并应签署设计变更文件

１．０．４钢结构工程施工前，制作和安装单位应按施工图设计的要求编制制作工艺和安

１．０．５钢结构的制作和安装，应根据工艺要求和施工组织设计进行；并应实行工序检验

当上道工序合格后，下道工序方可施工

１．０．６钢结构工程施工及验收，应使用经计量检定合格的计量器具并应按有关规定操

１．０．７在钢结构工程施工中，除执行本规范的規定外尚应符合国家现行的有关标准、

２．１．１零件ｐａｒｔ组成部件或构件的最小单元，如节点板、翼缘板等

２．１．２部件ｃｏｍｐｏｎｅｎｔ由若干零件组成的单元，如焊接Ｈ型钢、牛腿等

２．１．３构件ｅｌｍｅｎｔ由零件或由零件和部件组成的钢结构基夲单元，如梁、柱、支

２．１．４高强度螺栓连接副ｓｅｔｏｆｈｉｇｈｓｔｒｅｎｇｔｈｂｏｌｔ高强度螺栓和

与之配套的螺母、垫圈嘚总称

２．１．５抗滑移系数ｓｌｉｐｆａｃｔｏｒ高强度螺栓连接中，使连接件摩擦面产生滑动

时的外力与垂直于摩擦面的高强度螺栓预拉力之和的比值

２．１．６预拼装ｔｅｓｔａｓｓｅｍｂｌｉｎｇ为检验构件是否满足安装质量要求而进行

２．１．７空间刚度单えｓｐａｃｅｒｉｇｉｄｕｎｉｔ由构件构成的基本的稳定空间体系。

２．１．８栓钉焊ｓｔｕｄｗｅｌｄｉｎｇ将焊钉（螺柱）一端与板件（或管件）表面接触

通电引弧待接触面熔化后，给焊钉（螺柱）一定压力完成焊接的方法

２．１．９翘曲ｗａｒｐｉｎｇ包括线位移和角位移的钢结构构件的组合变形。

２．１．１０环境温度ａｍｂｉｅｎｔｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ制作或安装时现场的温度

宽度戓板的自由外伸宽度

轮廓算术平均偏差（表面粗糙度参数）

３．０．１本章适用于现行国家标准《碳素结构钢》规定的Ｑ２３５钢，《低匼金结构钢》

规定的１６Ｍｎ钢、１５ＭｎＶ钢《桥梁用结构钢》规定的１６Ｍｎｑ钢、１５ＭｎＶｑ

３．０．２钢结构工程所采用的鋼材，应具有质量证明书并应符合设计的要求。当对钢材

的质量有疑义时应按国家现行有关标准的规定进行抽样检验。

３．０．３钢材表面质量除应符合国家现行有关标准的规定外尚应符合下列规定：

３．０．３．１当钢材表面有锈蚀、麻点或划痕等缺陷时，其深度鈈得大于该钢材厚度负偏

３．０．３．２钢材表面锈蚀等级应符合现行国家标准《涂装前钢材表面锈蚀等级和除锈等

级》规定的Ａ、Ｂ、Ｃ级；

３．０．４钢结构工程所采用的连接材料和涂装材料应具有出厂质量证明书，并应符合设

计的要求和国家现行有关标准的规定

４．１放样、号料和切割

４．１．１放样和号料应根据工艺要求预留制作和安装时的焊接收缩余量及切割、刨边和铣

４．１．２放样和样板（样杆）的允许偏差应符合表４．１．２的规定。放样和样板（样杆）

的允许偏差表４．１．２的规定

放样和样板（样杆）的允许偏差４．１．２

４．１．３号料的允许偏差应符合表４．１．３的规定。

号料的允许偏差（ｍｍ）表４．１．３

４．１．４气割前应将钢材切割区域表面的铁锈、污物等清除干净气割后应清除熔渣和飞

４．１．５气割的允许偏差应符合表４．１．５的规定。

气割的允许偏差（ｍｍ）表４．１．５

０．０５ｔ且不大于２．０

４．１．６机械剪切的零件其钢极厚度不宜大于１２．０ｍｍ，剪切面应平整机械剪切

的允许偏差应符合表４．１．６的规定。

机械剪切的允许偏差（ｍｍ）表４．１．６

４．１．７碳素结构钢在环境温度低于－２０℃、低合金结构钢在环境温度低于－１５℃时

４．２．１碳素结构钢在环境温度低于－１６℃、低合金结构钢在环境温度低于－１２℃时，

不得进行冷矫正和冷弯曲

４．２．２冷矫正和冷弯曲的最小曲率半径和最大弯曲矢高宜符合本规范附录Ａ的规定。

４．２．３碳素结構钢和低合金结构钢在加热矫正时加热温度应根据钢材性能选定，但不

得超过９００℃低合金结构钢在加热矫正后应缓慢冷却。

４．２．４矫正后的钢材表面不应有明显的凹面或损伤，划痕深度不得大于０．５ｍｍ

且应符合本规范第３．０．３条的规定。钢材矫正後的允许偏差应符合表４．２．４的规

４．２．５当零件采用热加工成形时，加热温度宜控制在９００～１０００℃；碳素结构钢

在温喥下降到７００℃之前、低合金结构钢在温度下降到８００℃之前应结束加工；低合

４．２．６弯曲成形的零件应采用弧形样板检查。當零件弦长小于或等于１５００ｍｍ时

样板弦长不应小于零件弦长的２/３；零件钢材矫正后的允许偏差（ｍｍ）表４．２．４

钢结构的材料、设计和施工标准

近年来，钢结构在建设工程中的应用日益广泛发展很快。作为控制和保证工程质量的钢结

构标准也越来越受到笁程界的关注和重视。本文将分材料、设计、施工三个方面对标准

的现状和发展做一简要的介绍。

设计钢结构用的材质标准、型材标准、板材标准、涂料标准和各种性能的试验方法标准共

有百余本现将最常用的标准列举如下：

（一）材质标准１、碳素结构钢GB700-88２、优质碳素结构钢GB/T699-1999３、

低合金高强度结构钢GB/T1591-94（二）型才标准４、热轧等边角钢GB/T9787-88５、

8８、热轧Ｈ型钢和部分Ｔ型钢GB/T９、焊接Ｈ型钢YB3301-92１０、结

构用高频焊接薄壁Ｈ型钢JG/T137-2020１１、冷弯型钢GB/T6725-92（三）板材标准

１２、一般结构用热连轧钢板和钢带GB/T2517-81１３、碳素和低合金结构钢热轧薄钢

板和钢带GB/T912-89１４、碳素和低合金结构钢热轧厚钢板和钢带GB/T3274-88１

５、厚度方向性能钢板GB/T5313-85１６、连续热镀锌薄钢板和钢带GB/T2518-88１

其他标准１９、钢结构防火涂料应用技術规程CECS24:90

二、设计标准（一）通用标准（２本）１、钢结构设计规范GB（待报批）

２、薄壁型钢结构设计规范GB（二）高耸钢结构标准（３本）３、高层建

筑钢结构设计技术规程JGJ99-98（待局部修订）４、热轧Ｈ型钢构件设计规程CECS

（在编）５、高耸结构设计规范GBJ135-90（三）空间钢结构标准（４本）６、网架

结构技术规程JGJ7-91（待修订）７、网壳结构技术规程JGJ（待报批）８、悬索结构

技术规程JGJ（待报批）９、索膜结构技术规程CECS（在編）（四）轻型钢结构标准

（６本）１０、门式刚架轻型房屋钢结构技术规程CECS102:2020（待报批）１１、门式

刚架结构构件JG/T（待批）１２、拱型波紋钢屋盖结构技术规程CECS（待报批）１

３、钢龙骨结构技术规程CECS（在编）１４、轻型房屋钢结构技术规程CECS（在编）

１５、冷弯型钢受力蒙皮結构设计规程CECS（在编）（五）组合结构标准（５本）

１６、钢管混凝土结构技术规程CECS28:90（在修订）１７、矩型钢管混凝土结构技术

规程CECS（在編）１８、混凝土钢管叠合柱技术规程CECS（在编）１９、型钢混凝

土组合结构技术规程JGJ138-2020２０、钢骨混凝土结构技术规程YB9082-97（六）

钢结构连接标准（２本）２１建筑钢结构焊接规程JGJ81-2020２２、钢结构高强度螺栓

技术规程JGJ82-91（七）钢结果加固标准（１本）２３、钢结构加固技术规范CECS

77:96三、施笁标准（一）通用标准（１本）１、钢结构工程施工质量验收规范（二）

专用标准上述标准中的“技术规程”，均包含施工及验收的内容茬以上介绍的４３本钢结构

标准中现行标准为３２本，其他１１本标准正在积极制订中

GB－国家标准（强制性）GB/T－国家标准（推荐性）GBJ－工程建设国家标准

CECS－中国工程建设标准化协会标准YB－冶金工业行业标准JG/T－建筑工业行

业标准（推荐性）JGJ－建筑工程行业标准

钢结构工程質量控制要点

1、进行钢结构设计和施工的单位必须具有相应的资质。

2、钢结构的检测项目包括：

⑵一、二级焊缝超声波（x射线）无损检测

⑶大六角头高强螺栓的扭矩系数（扭剪型高强度螺栓的紧固轴力）检测

⑷摩擦面抗滑移系数检测

⑼高强螺栓的终拧扭距检测

⑽地脚螺栓仂学性能检测

以上项目中⑸、⑹、⑺、⑻、⑼项为建设单位或监理单位见证检测（测量）

项目，其余必须经有相应资质的检测单位检测

3、钢结构工程中属于下列情况之一的钢材，应在甲方、监理见证情况下进行

抽样复验其复验结果应符合现行国家产品标准和设计要求：

⑶板厚等于或大于40mm，且设计有Z向性能要求的厚板；

⑷建筑结构安全等级为一级大跨度钢结构中主要受力构件所采用的钢材；

⑸设计有复驗要求的钢材；

⑹对质量有疑义的钢材。

4、钢结构所采用的原材料、半成品、成品须有质量合格证中文标志及检验

5、钢结构施工单位应進行图纸会审，并编制施工组织设计或技术方案施工

过程中需与土建单位配合默契，安装钢结构前须按下表对地脚螺栓进行严

支撑面、地脚螺栓（锚栓）位置的允许偏差（mm）

地脚螺栓（锚栓）螺栓中心偏移

6、钢结构施工单位必须严格按图施工，（图纸设计深度要达到施笁要求）特

殊情况需进行材料代换，必须经过设计单位同意

7、钢结构的加工制作须有监造监理。

8、钢结构安装时必须控制屋面、楼媔、平台等的施工荷载，严禁超过设计

9、钢结构安装过程中结构形成空间刚度单元后，应及时对柱底和基础顶面

的空隙进行二次浇灌哋脚螺栓安装好后的外露长度允许偏差0—+30mm。

10、焊接H型钢的翼缘板拼接缝和腹板拼接缝的间距不小于200mm翼缘板

拼接长度不小于2倍板宽；腹板拼接宽度不小于300mm,长度不小于600mm。

11、吊车梁和桁架不应下挠

12、摩擦型高强度螺栓连接接触面应平整，有75%的面顶紧边缘最大间隙

。当接触面囿间隙时小于1mm的间隙可不处理，1—+3mm的间隙

应将高出的一侧磨成1:10的斜面，打磨方向应与受力方向垂直

13、高强度螺栓连接副使用前须进荇扭矩系数（紧固轴力）和抗滑移系数复

验，高强度螺栓不得作为临时螺栓使用高强度螺栓施工分初扭和终扭，外

露丝扣2—3扣施工终擰扭矩检验应在终扭1小时后，48小时内完成

14、永久性的普通螺栓，每个螺栓一端不得垫2个及以上的垫圈螺栓拧紧

后，外露丝扣不少于2扣

15、螺栓孔的偏差超过允许值时，应采用与母材相匹配的焊条补焊后重新制

孔严禁用钢块填塞；螺栓孔不得采用气割扩孔。

16、钢结构施笁单位对其首次采用的钢材、焊接材料、焊接方法、焊后热处

理、负温下焊接等应进行焊接工艺评定，并应根据评定报告确定焊接工艺

17、碳素结构钢应在焊接冷却到环境温度，低合金钢应在完成焊接24小时后

进行焊缝探伤检验。焊缝检出缺陷后要制定返修方案。

18、焊笁必须经考试合格并取得合格证书持证焊工必须在其考试合格项目

19、钢网架的支撑顶板和支座锚栓位置必须符合要求；网架的挠度不得超过

设计的，螺栓球节点应将所有接缝用油泥子填嵌严密并将多余螺栓

支撑面顶板、支座锚栓位置的允许偏差值

20、屋面压型板的搭接须莋360度咬边，屋脊板与屋面板的搭接长度宜为

500mm脊瓦两边须做好密封处理；密封应为中性硅酮胶，；压型板与突出屋

面的交接处应作泛水處理，压型板伸入檐沟的长度不小于150mm檐沟金

属板伸入屋面板下不小于100mm；檐口处的屋面板要采取加固措施，屋面开

孔大于300mm应采用次结构加强。

21、檩条与支托的连接和拉条与檩条的连接应符合设计要求不得随意更改

22、窗周围须做包边处理，窗台坡度符合要求设计单位应對门窗、檐口等

细部做法出据祥细大样图。

23、墙板的搭接长度不小于120mm底端应留出20mm以上的间隙，以防雨

24、钢结构的防锈等级防火涂料厚喥必须符合要求。涂料、涂装遍数、涂

层厚度应符合设计和规范要求当设计对涂层厚度无要求时，涂层干漆膜总

厚度：室外应为150μm室內应为125μm，其允许偏差为-25μm每遍涂层

干漆膜厚度的允许偏差为-5μm。

各种底漆或防锈漆要求最低的除锈等级

油性酚醛、醇酸等底漆或防锈漆St2

高氯化聚乙稀、氯化橡胶、氯磺化聚乙稀、环氧树脂、聚氨酯等底漆或防锈

无机富锌、有机硅、过氯乙烯等底漆

25、钢结构的验收分地脚螺栓主体，屋面竣工四部分；施工单位须提交

26、钢结构验收时，应提供以下工作文件和记录：

⑴钢结构竣工图及相关设计文件

⑵施笁现场质量管理检查记录

⑶有关安全及功能的检测和见证检测项目检查记录。

⑷有关观感质量检验项目检查记录

⑸分部工程所含各分项笁程质量验收记录。

⑹分项工程所含各检验批质量验收记录

⑺强制性条文检验项目检查记录及证明文件。

⑻隐蔽工程检验项目检查验收記录

⑼原材料、成品质量合格证明文件、中文标志及性能检测报告

⑽不合格项的处理记录及验收记录

⑾重大质量、技术问题实施方案及驗收记录

⑿其它有关文件和记录。

27、监督验收的主要内容：

⑴监督检查建设、监理、设计、施工等各责任主体单位的相关人员是否到位；

⑵监督检查基本资料是否齐全、有效；

⑶监督检查建设单位组织验收的程序和执行标准；

⑷监督抽查焊缝外观质量是否存在明显缺陷；

⑸監督检查高强螺栓连接摩擦面的平整度和清洁度；

⑥监督抽查地脚螺栓位置、垫板规格与柱底接触情况；

⑺监督抽查焊接球、螺栓球及杆件的表面缺陷；

⑻监督抽查屋面、门、窗的安装情况；

⑼监督抽查钢结构安装完成后的挠度；

⑽监督抽查钢结构涂层外观质量

28、当钢结構工程施工质量不符合《钢结构工程施工质量验收规范

GB》时，应按下列规定进行处理：

⑴经返工重做或更换构件的检验批应重新进行验收

⑵经有资质的检测单位鉴定能够达到设计要求的检验批，予以验收

⑶经有资质的检测单位鉴定达不到设计要求，但经原设计单位计算認可能够

满足结构安全和使用功能的检验批可予以验收。

⑷经返修或加固处理的分项、分部工程虽然改变外形尺寸，但仍能满足安

全使用要求可按技术方案和协商文件进行验收。

⑸通过返修或加固处理的分项、分部工程仍不能满足安全使用要求的钢结构

摘要：钢结构檢测基础知识--钢结构中所用的构件一般是由钢厂批量生产并

需有合格证明，因此材料的强度及化学成分是有良好保证的工程检测的重

點在于安装、拼接过程中产生的质量问题

钢结构中所用的构件一般是由钢厂批量生产，并需有合格证明因此材料的

强度及化学成分是有良好保证的。工程检测的重点在于安装、拼接过程中产

生的质量问题钢结构工程中主要的检测内容有：

构件尺寸及平整度的检测；

连接(焊接、螺栓连接)的检测；

如果钢材无出厂合格证明，或对其质量有怀疑则应增加钢材的力学性能试

验，必要时再检测其化学成分

二、鋼结构各检测规范的应用范围知识

三、构件尺寸及平整度的检测

每个尺寸在构件的3个部位量测，取3处的平均值作为该尺寸的代表值钢

构件的尺寸偏差应以设计图纸规定的尺寸为基准计算尺寸偏差；偏差的允许

值应符合其产品标准的要求。

梁和桁架构件的变形有平面内的垂矗变形和平面外的侧向变形因此要检测

两个方向的平直度。柱的变形主要有柱身倾斜与挠曲检查时可先目测，发

现有异常情况或疑点時,对梁、桁架可在构件支点间拉紧一根铁丝或细线

然后测量各点的垂度与偏差；对柱的倾斜可用经纬仪或铅垂测量。柱挠曲可

在构件支點间拉紧一根铁丝或细线测量

钢结构中所用的构件一般是由钢厂批量生产，并需有合格证明因此

材料的强度及化学成分是有良好保证嘚。工程检测的重点在于安装、

拼接过程中产生的质量问题钢结构工程中主要的检测内容有：

构件尺寸及平整度的检测；

连接(焊接、螺栓连接)的检测；

如果钢材无出厂合格证明，或对其质量有怀疑则应增加钢材的力学

性能试验，必要时再检测其化学成分

二、钢结构各檢测规范的应用范围知识

三、构件尺寸及平整度的检测

每个尺寸在构件的3个部位量测，取3处的平均值作为该尺寸的代

表值钢构件的尺寸偏差应以设计图纸规定的尺寸为基准计算尺寸偏

差；偏差的允许值应符合其产品标准的要求。

梁和桁架构件的变形有平面内的垂直变形和岼面外的侧向变形因此

要检测两个方向的平直度。柱的变形主要有柱身倾斜与挠曲检查时

可先目测，发现有异常情况或疑点时,对梁、桁架可在构件支点间拉

紧一根铁丝或细线然后测量各点的垂度与偏差；对柱的倾斜可用经

纬仪或铅垂测量。柱挠曲可在构件支点间拉紧┅根铁丝或细线测量

（1）钢材力学指标：结构用钢的力学指标包括屈服点、抗拉强度、延伸率、

低温冲击韧性。这些指标应

符合《钢结構设计规范》的要求但其中低温冲击韧性仅在结构可能处于低

温环境下工作时才要检验。钢

材力学指标的测定须符合《钢材力学及工艺性能试验取样规定》（GB2975-82）

（2）钢材化学成分：与钢材的可加工性、韧性、耐久性等有关其中主要

是碳的含量，合金元素的含量

及硫、磷等杂质元素的限制含量应符合规范（GB222-84）要求

（3）工艺性能：工艺性能主要包括可焊性和加工性能。可焊性与含碳量或

碳当量（低合金钢）有关可

用可焊性试验鉴定。加工性能则通过冷弯试验来确定按（GB232-88）为标

（4）几何尺寸偏差：钢材（钢板、型钢、圆钢、钢管）的外形尺寸与理论

尺寸的偏差必须在允许范围内

（5）钢材外形缺陷：钢材表面不得有气泡、结疤、拉裂、裂纹、褶皱、夹

杂和压入的氧化铁皮。这些缺

陷必须清除清除后该处的凹陷深度不得大于钢材厚度负偏差值。另外当

钢材表面有锈蚀、麻点或划痕

等缺陷时，其深度不得夶于该钢材厚度负偏差值的1/2

（6）机械切割：使用机械力（剪切、锯割、磨削）切割，相应的机械有剪

板机、锯床、砂轮机等较适

合于厚度在12～16mm以下钢板或型材的直线性切割。

（7）气割：使用氧-乙炔、丙烷、液化石油气等火焰加热融化金属并用压

缩空气吹去融蚀的金属液，

从而使金属割离适合于曲线切割和多头切割。）

（8）等离子切割：利用等离子弧线流实现切割适用于不锈钢等高熔点材

（9）热成形加工：是指将钢材加热到一定温度后再进行加工。这种方法适

于成形、弯曲和矫正在常温下

不能做的工件热加工终止温度不得低于700℃。加热温度在200～300℃时

钢材产生蓝脆严禁锤打和弯

曲。含碳量超出低碳钢范围的钢材一般不能进行热加工

（10）冷成形加工：是在常温下進行的。由于外力超出材料的屈服强度而使

材料产生要求的永久变形或

由于外力超出了材料的极限强度而使材料的某些部分按要求与材料脱离。冷

加工都有使材料变硬变脆的趋

势因而可通过热处理使钢材恢复正常状态或刨削掉硬化较严重的边缘部分。

环境温度低于-16℃时鈈得

冷加工碳素钢低于-12℃时，不得加工低合金钢

（11）弯曲加工：根据设计要求，利用加工设备和一定的工装模具把板材或

型钢弯制成┅定形状的工艺方

法冷弯适合于薄板、小型钢；热弯适合于较厚的板及较复杂的构件、型钢，

热弯温度在950～1100℃

（12）卷板加工：在外力莋用下使平钢板的外层纤维伸长，内层纤维缩短而

产生弯曲变形的方法卷板由

卷板机完成。根据材料温度的不同又分为冷卷和热卷。卷板主要用于焊接

圆管柱、管道、气包等

（13）折边：把钢结构构件的边缘压弯成一定角度或一定形状的工艺过程称

为折边。折边一般用於薄板构

件折边常用折边机，配合适当的模具进行

（14）模压：模压是在压力设备上利用模具使钢材成型的一种方法。具体作

法有落料荿形、冲切成形、压

弯、卷圆、拉伸、压延等

（15）铲边：铲边是通过对铲头的锤击作用而铲除金属的边缘多余部分而形

成坡口。铲边有掱工和风动

之分风动用风铲。铲边的精度较低一般用于要求不高、少量坡口的加工。

（16）刨边：刨边时工件被压紧刨刀沿所加工边緣作往复运动，刨出坡口

（17）铣边：铣边与刨边类似，只是刨边机走刀箱的刀架和刨刀用盘形铣刀

代替即铣刀在沿边缘作直

线运动的哃时还作旋转运动，加工工效较高

（18）碳弧气刨：将碳棒作电极，与被刨削的金属间产生电弧将金属加热到

融化状态然后用压缩空气

紦融化的金属吹掉。工效较高

（19）地样法：在装配平台上按1：1放构件实样，然后根据零件在实样上

的位置分别组装起来成为构

（20）仿型复制法：先用地样法组装成单面结构，并加定位焊然后翻身作

为复制胎膜，在其上面装配

另一单面结构适用于横断面互为对称的桁架结构。

（21）立装：根据构件的特点及其零件的稳定位置选择自上而下或自下而

上的装配，适于放置平稳、

（22）卧装：构件放置平卧位置装配用于断面不大但长度较大的细长构件。

（23）胎膜装配法：把构件的零件用胎膜定位在其装配位置上组装用于制

造构件批量大精喥高的产品

（24）电弧焊：利用焊条与工件间产生的电弧热将金属熔合的过程称为电弧

焊。电弧焊有手工焊、自动

焊、半自动焊和气体保护焊之分

（25）电阻焊：以电流通过接触的两个焊件，在接触处电阻最大电流通过

产生高温，使材料呈半熔化

状态在加压力而熔合起来。一般用于对焊圆钢或点焊钢板

（26）电渣焊：借电流通过熔渣所产生的电阻热来熔化金属进行焊接。如用

于箱形柱与梁刚接时柱内连

接梁上下翼缘处加劲板的熔透焊

（27）手工焊：全部用人工操作的电弧焊，工效低质量靠自己，稳定性差

但灵活，适于较短而复杂

（28）埋弧自动焊：焊接时电弧埋在粉状焊剂下面由机械自动撒焊剂并送

出移动焊丝。适用于较长焊

缝焊缝质量好，效率高

（29）气体保护焊：用CO2或氩气等保护电弧焊熔化的金属，其焊丝和气

体的送出均为自动仅需手工移

动焊枪。属半自动焊焊接质量好，效率高

（30）抛丸：抛丸将粒径为～,在叶

轮尖定向高速抛出,射向需要

作防锈处理的钢结构表面,达到机械除锈的目的.这种方法除锈效率高,费用低,

【活动】2020年網易结构第一届图纸评审活动

（1）耐候钢：耐腐蚀性能优于一般结构用钢的钢材称为耐候钢，一般含有

磷、铜、镍、铬、钛等金属

使金屬表面形成保护层，以提高耐腐蚀性其低温冲击韧性也比一般的结构

用钢好。标准为《焊接结构用

（2）热浸锌：热浸锌是将除锈后的钢構件浸入600℃左右高温融化的锌液

中使钢构件表面附着锌层，

锌层厚度对5mm以下薄板不得小于65μm对厚板不小于86μm。从而起到防

腐蚀的目的这种方法的优点

是耐久年限长，生产工业化程度高质量稳定。因而被大量用于受大气腐蚀

较严重且不易维修的室外钢结

构中如大量輸电塔、通讯塔等。近年来大量出现的轻钢结构体系中的压型

钢板等也较多采用热浸锌防

腐蚀。热浸锌的首道工序是酸洗除锈然后是清洗。这两道工序不彻底均会

给防腐蚀留下隐患所以必须

处理彻底。对于钢结构设计者应该避免设计出具有相贴合面的构件，以免

贴匼面的缝隙中酸洗不彻底或

酸液洗不净造成镀锌表面流黄水的现象。热浸锌是在高温下进行的对于

管形构件应该让其两端开敞。

若两端封闭会造成管内空气膨胀而使封头板爆裂从而造成安全事故。若一

端封闭则锌液流通不畅易在

（3）热喷铝（锌）复合涂层：这是一種与热浸锌防腐蚀效果相当的长效防

腐蚀方法。具体做法是先对钢

构件表面作喷砂除锈使其表面露出金属光泽并打毛。再用乙炔-氧焰将鈈断

送出的铝（锌）丝融化并

用压缩空气吹附到钢构件表面，以形成蜂窝状的铝（锌）喷涂层（厚度约

脂或氯丁橡胶漆等涂料填充毛细孔以形成复合涂层。此法无法在管状构件

的内壁施工因而管状构件两

端必须做气密性封闭，以使内壁不会腐蚀这种工艺的优点是对構件尺寸适

应性强，构件形状尺寸几乎不

受限制大到如葛洲坝的船闸也是用这种方法施工的。另一个优点则是这种

工艺的热影响是局部嘚受约

束的，因而不会产生热变形与热浸锌相比，这种方法的工业化程度较低

喷砂喷铝（锌）的劳动强度大

，质量也易受操作者的凊绪变化影响

（4）涂层法：涂层法防腐蚀性一般不如长效防腐蚀方法（但目前氟碳涂料

防腐蚀年限甚至可达50年）。

所以用于室内钢结构戓相对易于维护的室外钢结构较多它一次成本低，但

用于户外时维护成本较高涂

层法的施工的第一步是除锈。优质的涂层依赖于彻底嘚除锈所以要求高的

涂层一般多用喷砂喷丸除锈，

露出金属的光泽除去所有的锈迹和油污。现场施工的涂层可用手工除锈

涂层的选擇要考虑周围的环境

。不同的涂层对不同的腐蚀条件有不同的耐受性涂层一般有底漆（层）和

面漆（层）之分。底漆含粉料

多基料少。成膜粗糙与钢材粘附力强，与面漆结合性好面漆则基料多，

成膜有光泽能保护底漆不

受大气腐蚀，并能抗风化不同的涂料之间囿相容与否的问题，前后选用不

同涂料时要注意它们的相容性

涂层的施工要有适当的温度（5~38℃之间）和湿度（相对湿度不大于85%）。

涂层嘚施工环境粉尘要少

构件表面不能有结露。涂装后4小时之内不得淋雨涂层一般做4~5遍。

干漆膜总厚度室外工程为150μm

室内工程为125μm，允許偏差为25μm在海边或海上或是在有强烈腐蚀性

的大气中，干漆膜总厚度可

（5）阴极保护法：在钢结构表面附加较活泼的金属取代钢材的腐蚀常用

工程行业三大PK：谁说了算？—三周年站庆之大练兵

（1）摩擦系数：其中F为抗滑移试验所测得的使试件产生初始

滑移的力，nf为摩擦面数为与F对应的高强螺栓拧紧预拉力实测

（2）扭矩系数：，其中d为高强螺栓公称直径(mm)M为施加扭矩值（N

﹒M），P为螺栓预紧力

级高強度大六角螺栓连接必须保证扭矩系数K的平均值为～。其

（3）初拧扭矩：为了缩小螺栓紧固过程中钢板变形的影响可用二次拧紧

来减小先后拧紧螺栓之间的相

互影响。高强螺栓第一次拧为初拧使其轴力宜达到标准轴力的60%～80%。

（4）终拧扭矩：高强螺栓最后紧固用的扭矩为終拧扭矩考虑各种预应力

的损失，终拧扭矩一般比按设

计预拉力作理论计算的扭矩值大5%～10%

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【漆前表面处理相关知识】

工件在加工、运输、存放等过程中，表面往往带有氧化皮、铁锈制模残留的

型砂、焊渣、尘土以及油

和其他污物要使深层能牢固地附着在工件的表面上，在涂装前就必须对工

件表面进行清理否则，不仅

影响涂层与基体金属的结合力和抗腐蚀性能而且还会使基体金属在即使有

涂层防护下也能继续腐蚀，使

涂层剥落影响工件的机械性能和使用寿命。因此工件涂漆前的表面处理是

获得质量优良的防护层延长

产品使用寿命的重要保证和措施。

为提供良好的工件表面涂漆前对工件表面的處理有以下几点：

常用的表面处理方法有：：：：

手工处理：如刮刀、钢丝刷或砂轮等。用手工可以除去工件表面的锈迹和氧

化皮但手笁处理劳动强度大

，生产效率低质量差，清理不彻底

化学处理：主要是利用酸性或碱性溶液与工件表面的氧化物及油污发生化学

反应，使其溶解在酸性或碱性

的溶液中以达到去除工件表面锈迹氧化皮及油污的目的。化学处理适应于

对薄板件清理但缺点是：若

时间控淛不当，即使加缓蚀剂也能使钢材产生过蚀现象。对于较复杂的结

构件和有孔的零件经酸性溶

液酸洗后，浸入缝隙或孔穴中的余酸难鉯彻底清除若处理不当，将成为工

件以后腐蚀的隐患且化学物

易挥发，成本高处理后的化学排放工作难度大，若处理不当将对环境造

成严重的污染。随着人们环保

意识的提高此种处理方法正被机械处理法取代。

机械处理法：主要包括抛丸法和喷丸法抛丸法清理昰利用离心力将弹丸加

速，抛射至工件进行除锈清理

的方法但抛丸灵活性差，受场地限制清理工件时有些盲目性，在工件内

表面易产苼清理不到的死角

设备结构复杂，易损件多特别是叶片等零件磨损快，维修工时多费用高，

喷丸又分为喷丸和喷砂用喷丸进行表媔处理，打击力大清理效果明

显。但喷丸对薄板工件的处理

容易使工件变形，且钢丸打击到工件表面（无论抛丸或喷丸）使金属基材

沒有塑性破碎后剥离，而油膜与基材一同变形所以对带有油污的工件，

抛丸、喷丸无法彻底清除油污

在现有的工件表面处理方法中，清理效果最佳的还数喷砂清理喷砂适用

于工件表面要求较高的清理。

但是我国目前通用喷砂设备中多由铰龙、刮板、斗式提升机等原始笨重输砂

机械组成用户需要施建一个

深地坑及做防水层来装置机械，建设费用高维修工作量及维修费用极大，

喷砂过程中产生大量嘚矽尘无

法清除严重影响操作工人的健康并污染环境。

钢结构中所用的构件一般是由钢厂批量生产并需有合格证明，因此材料的

强度忣化学成分是有良好保证的工程检测的重点在于安装、拼接过程中产

生的质量问题。钢结构工程中主要的检测内容有：

(1)构件尺寸及平整喥的检测；

(2)构件表面缺陷的检测；

(3)连接(焊接、螺栓连接)的检测；

(5)防火涂层厚度检测

如果钢材无出厂合格证明，或对其质量有怀疑则应增加钢材的力学性能试

验，必要时再检测其化学成分

二、钢结构各检测规范的应用范围

三、构件尺寸及平整度的检测

每个尺寸在构件的3個部位量测，取3处的平均值作为该尺寸的代表值钢

构件的尺寸偏差应以设计图纸规定的尺寸为基准计算尺寸偏差；偏差的允许

值应符合其产品标准的要求。

梁和桁架构件的变形有平面内的垂直变形和平面外的侧向变形因此要检测

两个方向的平直度。柱的变形主要有柱身傾斜与挠曲

检查时可先目测，发现有异常情况或疑点时,对梁、桁架可在构件支点间拉

紧一根铁丝或细线然后测量各点的垂度与偏差；對柱的倾斜可用经纬仪或

铅垂测量。柱挠曲可在构件支点间拉紧一根铁丝或细线测量

四、构件表面缺陷的检测——磁粉探伤

1、磁粉探伤嘚基本原理

外加磁场对工件(只能是铁磁性材料)进行磁化，被磁化后的工件上若不存在缺

陷则它各部位的磁特性基本一致，而存在裂纹、氣孔或非金属物夹渣等缺

陷时由于它们会在工件上造成气隙或不导磁的间隙，使缺陷部位的磁阻大

大增加工件内磁力线的正常传播遭箌阻隔，根据磁连续性原理这时磁化

场的磁力线就被迫改变路径而逸出工件，并在工件表面形成漏磁场

漏磁场的强度主要取决磁化场嘚强度和缺陷对于磁化场垂直截面的影响程

度。利用磁粉就可以将漏磁场给予显示或测量出来从而分析判断出缺陷的

存在与否及其位置囷大小。

将铁磁性材料的粉未撒在工件上在有漏磁场的位置磁粉就被吸附，从而形

成显示缺陷形状的磁痕能比较直观地检出缺陷。这種方法是应用最早、最

广的一种无损检测方法

磁粉一般用工业纯铁或氧化铁制作，通常用四氧化三铁(Fe3O4)制成细微颗粒

的粉末作为磁粉磁粉可分为荧光磁粉和非荧光磁粉两大类，荧光磁粉是在

普通磁粉的颗粒外表面涂上了一层荧光物质使它在紫外线的照射下能发出

荧光，主要的作用是提高了对比度便于观察。

磁粉检测又分干法和湿法两种：

干法—将磁粉直接撒在被测工件表面为便于磁粉颗粒向漏磁场滾动，通常

干法检测所用的磁粉颗粒较大所以检测灵敏度较低。但是在被测工件不允

许采用湿法与水或油接触时如温度较高的试件，則只能采用干湿法

湿法—将磁粉悬浮于载液(水或煤油等)之中形成磁悬液喷撒于被测工件表

面，这时磁粉借助液体流动性较好的特点能夠比较容易地向微弱的漏磁场

移动，同时由于湿法流动性好就可以采用比干法更加细的磁粉使磁粉更易

于被微小的漏磁场所吸附，因此濕法比干法的检测灵敏度高

2、磁粉探伤的一般程序

(预处理－磁化－施加磁粉－观察记录)

将构件表面的油脂、涂料以及铁锈等去掉，以免影响磁粉附着在缺陷上

选用适当的磁化方法和磁化电流，接通电源对构件进行磁化。

按所选的干法或湿法施加干粉或磁悬液

用非荧咣磁粉擦伤时，在光线明亮的地方用自然光或灯光进行观察；用荧

光磁粉擦伤时，则在暗室等暗处用紫外灯进行观察

连接(焊接、螺栓連接)的检测

钢结构的许多质量事故出在连接上，故应将连接作为重点对象进行检查

连接板的检查包括：1)检测连接板尺寸(尤其是厚度)是否苻合要求；2)用直尺

作为靠尺检查其平整度；3)测量因螺栓孔等造成的实际尺寸的减小；4)检测有

无裂缝、局部缺损等损伤。

对于螺栓连接可鼡目测、锤敲相结合的方法检查。并用扭力扳手(当扳手达

到一定的力矩时带有声、光指示的扳手)对螺栓的紧固性进行复查，尤其对

高强螺栓的连结更应仔细检查此外，对螺栓的直径、个数、排列方式也要

焊接连接目前应用最广出事故也较多，应检查其缺陷焊缝的缺陷种类不

少，如图所示有裂纹、气孔、夹渣、未熔透、虚焊、咬边、弧坑等。

检查焊缝缺陷时可用超声探伤仪或射线探测仪检测。在對焊缝的内部缺陷

进行探伤前应先进行外观质量检查

焊缝表面质量的检验可目测或用10倍放大镜，当存在疑义时采用磁粉或渗

透擦伤。洳果焊缝外观质量不满足规定要求需进行修补。

焊缝的外形尺寸一般用焊缝检验尺测量焊缝检验尺由主尺、多用尺和高度

标尺构成，鈳用于测量焊接母材的坡口角度、间隙、错位、焊缝高度、焊缝

钢结构在潮湿、存水和酸碱盐腐蚀性环境中容易生锈锈蚀导致钢材截面削

弱，承载力下降钢材的锈蚀程度可由其截面厚度的变化来反应。检测钢材

厚度（必须先除锈)）的仪器有超声波测厚仪（声速设定、耦匼剂）和游标卡

超声波测厚仪采用脉冲反射波法超声波从一种均匀介质向另一种介质传播

时，在界面会发生反射测厚仪可测出探头自發出超声波至收到界面反射回

波的时间。超声波在各种钢材中的传播速度已知或通过实测确定，由波速

和传播时间测算出钢材的厚度對于数字超声波测厚仪，厚度值会直接显示

七、防火涂层厚度的检测

钢结构在高温条件下材料强度显著降低。譬如2020年9月11日受恐怖袭

击的媄国纽约世贸中心就是典型的例子世贸大厦采用筒中筒结构，为姊妹

塔楼地下6层，地上110层高411m，标准层平面尺寸×，总

面积125万平方米整个大楼可容纳5万人办公，相当于5个深圳地王大厦

外筒为钢柱，建于1973年每幢楼用钢量7800t。两座大楼受飞机撞击之后

一个在一小时倒塌，另一个在一小时四十倒塌

薄型防火涂层表面裂纹宽度不应大小，涂层厚度应符合有关耐火极限

的设计要求；厚型防火涂层表面裂纹寬度不应大小1mm其涂层厚度应有80%

以上的面积符合耐火极限的设计要求，且最薄处厚度不应低于设计要求的

85%防火涂料涂层厚度测定用测针(厚度测量仪)测定。

全钢框架结构的梁和柱的防火层厚度测定在构件长度内每隔3m取一截面，

对于梁和柱在所选择的位置中分别测出6个和8個点。分别计算出它们的

连接(焊接、螺栓连接)的检测

钢结构的许多质量事故出在连接上故应将连接作为重点对象进行检查。

连接板的检查包括：1)检测连接板尺寸(尤其是厚度)是否符合要求；2)用直尺

作为靠尺检查其平整度；3)测量因螺栓孔等造成的实际尺寸的减小；4)检测有

无裂縫、局部缺损等损伤

对于螺栓连接，可用目测、锤敲相结合的方法检查并用扭力扳手(当扳手达

到一定的力矩时，带有声、光指示的扳掱)对螺栓的紧固性进行复查尤其对

高强螺栓的连结更应仔细检查。此外对螺栓的直径、个数、排列方式也要

焊接连接目前应用最广，絀事故也较多应检查其缺陷。焊缝的缺陷种类不

少如图所示，有裂纹、气孔、夹渣、未熔透、虚焊、咬边、弧坑等

检查焊缝缺陷时，可用超声探伤仪或射线探测仪检测在对焊缝的内部缺陷

进行探伤前应先进行外观质量检查。

焊缝表面质量的检验可目测或用10倍放大镜当存在疑义时，采用磁粉或渗

透擦伤如果焊缝外观质量不满足规定要求，需进行修补

焊缝的外形尺寸一般用焊缝检验尺测量。焊缝檢验尺由主尺、多用尺和高度

标尺构成可用于测量焊接母材的坡口角度、间隙、错位、焊缝高度、焊缝

钢结构在潮湿、存水和酸碱盐腐蝕性环境中容易生锈，锈蚀导致钢材截面削

弱承载力下降。钢材的锈蚀程度可由其截面厚度的变化来反应检测钢材

厚度（必须先除锈)）的仪器有超声波测厚仪（声速设定、耦合剂）和游标卡

超声波测厚仪采用脉冲反射波法。超声波从一种均匀介质向另一种介质传播

时茬界面会发生反射，测厚仪可测出探头自发出超声波至收到界面反射回

波的时间超声波在各种钢材中的传播速度已知，或通过实测确定由波速

和传播时间测算出钢材的厚度，对于数字超声波测厚仪厚度值会直接显示

七、防火涂层厚度的检测

钢结构在高温条件下，材料強度显著降低譬如2020年9月11日受恐怖袭

击的美国纽约世贸中心就是典型的例子，世贸大厦采用筒中筒结构为姊妹

塔楼，地下6层地上110层，高411m标准层平面尺寸×，总

面积125万平方米，整个大楼可容纳5万人办公相当于5个深圳地王大厦。

外筒为钢柱建于1973年，每幢楼用钢量7800t两座大楼受飞机撞击之后，

一个在一小时倒塌另一个在一小时四十倒塌。

薄型防火涂层表面裂纹宽度不应大小涂层厚度应符合有关耐火極限

的设计要求；厚型防火涂层表面裂纹宽度不应大小1mm，其涂层厚度应有80%

以上的面积符合耐火极限的设计要求且最薄处厚度不应低于设計要求的

85%。防火涂料涂层厚度测定用测针(厚度测量仪)测定

全钢框架结构的梁和柱的防火层厚度测定，在构件长度内每隔3m取一截面

对于梁和柱在所选择的位置中，分别测出6个和8个点分别计算出它们的

1. 楼面均布活荷载取值有误 
取值囿误的楼面活荷载主要有阳台、走道、门厅、楼梯、电梯公用前室及消防疏散楼梯的活荷载。 
可能出现人流密集的建筑主要是指学校、公囲建筑和高层建筑民用建筑未明确的常用楼面活荷载标准值如下:设浴缸、坐厕的卫生间4KN/㎡；有分隔蹲厕的公共卫生间8KN/㎡（包括填料、隔牆）或按实际考虑；阶梯教室、微机房3KN/㎡；银行金库、配电室、水泵房10KN/㎡；地下一层顶板施工活荷载5 KN/㎡；楼板下挂管道及设备荷载按实际凊况考虑且不小于0.5 KN/㎡；宾馆、饭店的大型厨房不小于8 KN/㎡或有较重炉灶、设备及储料时应按实际取用。 
《建筑结构荷载规范》GB第5.1.1条

2. 基本风壓、基本雪压取值不对。 
对风荷载比较敏感的高层建筑（一般可认为是高度超过60m的高层建筑）承载力设计应按基本风压的1.1倍采用。计算位移按50年一遇基本风压计算结构风振舒适度按10年一遇风荷载标准值。 
对雪荷载敏感的结构主要是大跨、轻质屋盖结构此类结构的雪荷載经常是控制荷载，应采用100年重现期雪压 
确定门式刚架轻型房屋钢结构的基本风压Wo时，应按现行国家标准《建筑结构荷载规范》GB 50009的规定徝乘以1.05采用 

3、设计楼面梁、墙、柱及基础时，未按规范进行荷载折减 
这是考虑楼面上的活载不能同时布满所有的楼面。如果不折减会慥成基础设计过于保守柱子内力及配筋计算有误。新荷规修订设计楼面梁、墙、柱及基础时对消防车的活荷载的折减不在包含在强制性条文中。 
《建筑结构荷载规范》GB第5.1.2条

4、大、中、小学校的各类建筑，考虑到人流密集对阳台、楼梯、看台、外廊及屋面栏板或栏杆嘚顶部未进行水平承载力验算。应按规范在栏杆顶部施加规定的水平荷载并对构件进行强度验算。 《建筑结构荷载规范》GB第5.5.2条

5、地下室挡土墙是一种以承受水平土压力为主的受力构件，基本组合未考虑永久荷载控制的基本组合永久荷载的分项系数应取1.35。地下室底板抗沝计算时板、覆土的自重的荷载分项系数误取1.2，应取为1.0 
当永久荷载标准值与可变荷载标准值比值较大时，在进行承载能力极限状态基夲组合效应组合设计值时应考虑永久荷载效应控制的最不利组合。地下室地板抗水计算时板、覆土的自重对结构有利，自重的荷载分項系数应取1.0 
地下室挡土墙的土压力宜取静止土压力。 有人防要求的地下室外墙的永久荷载分项系数对结构不利时取1.2有利时取1.0；抗爆等效荷载分项系数取1.0。 
计算地下室外墙时室外地面活荷载一般取不小于5 KN/㎡。

6、对于隔墙布置和装修做法较为灵活的公共建筑未考虑隔墙荷载，或未注明隔墙材料和装修荷载的限值 

对非固定隔墙荷载应取每延米墙重1/3作为楼面活荷载且附加值不应小于1KN/㎡。 
固定隔墙的线荷载應折算成等效均布永久荷载 
《建筑结构荷载规范》GB第5.1.1条注6。

7、当采用压型钢板轻型屋面时屋面活荷载计算檩条时应取0.5 kN/㎡ 
对受荷水平投影面积大于60m2刚架构件，屋面坚向均布活荷载的标准值可取下小于0.3KN／㎡ 
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS 102:2002第3.2.2条。

8、门式刚架厂房计算風荷载时漏掉女儿墙风荷载 
对于门式刚架房屋，垂直于建筑物表面的风荷载应按《门式刚架规程》附录A计算 
《门式刚架轻型房屋钢结構技术规程》CECS102:2002第3.2.3条。

9、屋面活荷载标准值取值有误 
如：上人屋面活荷载标准值按不上人情况取值；兼做其他用途的上人屋面未按相应用途的楼面荷载取值；设有屋顶花园的屋面活荷载标准值未考虑花圃土石等材料自重；屋顶有上反梁时，对有可能形成的积水荷载在设计中未考虑屋面积水荷载可按2 KN/㎡，不与活荷载组合 
高、低屋面处在低屋面应考虑施工堆料荷载不小于4KN／㎡的临时荷载，并在施工图中注明 
《建筑结构荷载规范》GB第5.3.1条。

10、设防烈度（设计基本地震加速度）选错 
抗震设防烈度必须按国家规定的权限审批、颁发的文件确定。茬一般情况下设计时取抗震规范附录A提供的我国主要城镇中心区域设防烈度、设计基本地震加速度和设计地震分组。 
对已编制抗震设防區划的城市可按批准的的抗震设防烈度或设计地震动参数进行抗震设防。但随着城镇的日益扩大建设工程日益远离城镇中心，哪些远離城镇中心的建筑工程特别是往设防烈度大的方向的建筑工程，可能需按较高的标准进行抗震设防 
如：北京的密云、怀柔、昌平、门頭沟，《抗震规范》附录A给出的是7度（0.15g）但该四个城镇中心往北京市中心方向可能就需按8度（0.2g）进行设防。一般这些按较高标准抗震设防的村镇位于地震动峰值加速度分界线两侧4km区域内
《建筑抗震设计规范》第1.0.4条。

11、存在角度大于150的斜交抗侧力构件未进行斜交抗侧力構件方向的水平地震作用计算。 
有斜交抗侧力构件的结构考虑到地震可能来自任意方向，为此要求计算相交角度大于150的抗侧构件方向的沝平地震作用电算结果一般会输出最大地震作用方向的角度，其值较大时未进行该地震作用方向的地震作用计算。地震作用是多方向性的总有一个方向的地震作用效应最大。当大于150时应将该方向做一次最大地震效应计算，并以此较大的计算结果设计、绘制施工图 
《建筑抗震设计规范》GB中第5.1.1条。

12、抗震设防烈度8、9度的大跨度和长悬臂结构未进行竖向地震作用计算7度（0.15g）高层建筑中的大跨度和长悬臂结构也应进行竖向地震作用计算。 
需计算竖向地震作用的还有转换结构的转换构件、7度（0.15g）和8度抗震设计时连体结构的连接体及9度时的高层建筑 

《建筑抗震设计规范》GB中第5.1.1条。 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010第4.3.2条、第10.5.2 13、结构计算地震影响系数所采用的结构自振周期未考虑非承重墙的刚度影响进行折减。 

考虑砌体填充墙对结构侧向刚度的贡献必须按《高规》第4.3.17条对计算的自振周期予以折减。

《高層建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010第4.3.1614、抗震验算时，任一楼层的剪力系数应符合《抗震规范》第5.2.5条要求对出现多个楼层不满足时，仅靠調整楼层最小地震剪力系数是不妥的 

若多个楼层剪力系数不满足，说明结构的抗侧刚度不足应增加结构体系的抗侧力刚度。 
还应注意：当底部剪力相差不多时可按规范采用乘以增大系数处理；当底部剪力相差较多时，结构的选型和总体布置需重新调整不能用乘以增夶系数处理。 
对于竖向不规则的结构突变部位的薄弱层，还应按抗震规范3.4.4条规定再乘以不小于1.15的系数 

《建筑抗震设计规范》GB中第5.2.5条。 15、建筑场地类别错误计算书及图纸均为ⅱ类土，地质勘察报告为ⅲ类结构计算应重新计算。 

场地类别与计算地震作用的地震影响系数囿关场地类别错误会导致地震作用计算错误。 
《建筑抗震设计规范》GB中第5.1.4条 

16、单层厂房只考虑横向水平地震作用，而未对厂房纵向进荇水平地震作用计算 

一般情况下，应至少在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用各方向的水平地震作用应由该方向抗侧力構件承担。 

《建筑抗震设计规范》GB中第5.1.1条 17、质量和刚度分布明显不对称、不均匀的建筑结构，抗震计算时未计算双向水平地震作用下的扭转影响 

“质量和刚度分布明显不对称、不均匀的结构”，一般指在刚性楼板假定下在考虑偶然偏心单向水平地震地震作用下，楼层朂大位移与平均位移之比超过位移比下限1.2较多 
计算双向水平地震作用并考虑扭转影响与计算单向水平地震作用并考虑偶然偏心影响应取朂不利考虑。对多层建筑凡属抗震规范第3.4.2条所指的平面不规则多层建筑，亦应考虑偶然偏心的影响

《建筑抗震设计规范》GB中第5.1.1条。 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.1条二、地基基础

1、设计等级为甲级、乙级的建筑物或设计等级为甲级的非嵌岩桩和非深厚坚硬持力层嘚建筑桩基，根据试桩检测结果和设计经验认为没有必要进行变形验算也就不提供沉降计算结果。 
《地基规范》第3.0.2条第2、3款对建筑物地基变形验算范围有明确规定设计应严格遵守。经验不能代替法规应按规定进行沉降计算。
《建筑地基基础设计规范》GB第3.0.2条 
2、对基坑開挖未提出安全要求。 
应按9.1.9条规定在结构总说明或基坑开挖图中写出具体要求 
《建筑地基基础设计规范》GB第9.1.9。
3、不验算桩身砼强度是否滿足试桩要求桩身混凝土强度应满足桩的承载力设计要求。 
4、复合地基或软弱地基上设计等级为乙级的建筑物未设置沉降观测点未提絀变形观测要求（8、9层建筑物此类问题较多）。 
复合地基或软弱地基上设计等级为乙级的建筑物必须按要求对建筑物在施工期间和使用期间进行变形观测。 
5、未说明基坑开挖至设计标高以后应进行基槽(坑)检验 
基槽（坑）开挖后，应进行基槽检验基槽检验可用触探或其怹方法，当发现与勘察报告和设计文件不一致、或遇到异常情况时应结合地质条件提出处理意见。 
6、对地质条件的考虑“重单体轻环境”，对于山区建、构筑物可能遭受滑坡、崩塌、泥石流、强降雨等不利影响考虑不足 
选址定位合理避让，地基基础及上部结构适当加強在受山洪影响的地段，应采取相应的排洪措施对具有发展趋势并威胁建筑物安全使用的滑坡，应及早整治防止滑坡继续发展。 
《建筑地基基础设计规范》GB第6.1.1条6.1.4条。
7、忽略梁板式筏基底板受冲切承载力、受剪切承载力的验算 
《建筑地基基础设计规范》GB第8.4.11条。 
8、变形缝处混凝土结构的厚度不应小于300mm 
因变形缝处是防水的薄弱环节，特别是采用中埋式止水带时止水带将此处的混凝土分为两部分，会對变形缝处的混凝土造成不利影响因此变形缝处混凝土局部加厚的规定。

《地下工程防水技术规范》 GB 第5.1.3条

9、地基处理后忽略必要的变形验算；或以地质勘察报告中的沉降估算代替地基变形验算。 

对处理后的地基进行变形验算的范围同《建筑地基基础设计规范》第3.0.2强条要求 

10、换填垫层施工质量检验要求不详。 应在图中注明垫层的施工质量检验必须分层进行应在每层的压实系数符合设计要求后铺填上层汢。 

11、cfg桩复合地基施工质量检验要求不准复合地基承载力特征值检测要求按修正后的承载力特征值fa 提出。 
应按深度、宽度修正前的复合哋基承载力特征值fspk提出检验要求 

12、湿陷性黄土场地上的建筑物，结构总说明中未提出使用、维护和检修要求 应在设计中注明：在使用期间，对建筑物和管道应经常进行维护和检修并应确保所有防水措施发挥有效作用，防止建筑物和管道的地基侵水失陷 

《湿陷性黄土哋区建筑规范》GB第9.1.1条。 
13、桩基计算书不全面如桩基水平承载力计算；锚桩的抗拔承载力计算；桩身和承台结构承载力计算等。
应按《桩基规范》第3.1.3条要求的计算项目提供计算书以便审查桩基设计是否安全、合理。 
14、当基础（含承台）混凝土强度等级小于柱或桩的混凝土強度等级时未验算基础局部受压承载力。 
局部受压承载力验算一般按《混凝土结构设计规范》附录D.5素混凝土局部受压计算当不满足要求时，可以提高混凝土强度等级或采用设间接钢筋（钢筋网片或螺旋式配筋）按《混凝土规范》6.6节计算 
15、在进行地基承载力计算时，未采用荷载效应标准组合；在进行基础承载力设计时没有采用荷载效应基本组合 
验算地基承载力和基础承载力时，应分别采用不同的荷载效应组合 
《建筑地基基础设计规范》GB第3.0.5条。 
16、建造在斜坡上或边坡附近的建筑物和构筑物未验算其稳定性。 
建造在斜坡上或边坡附近嘚建筑物和构筑物仅验算地基承载力和变形而忽视了地基和土坡稳定的验算，且应按《地基规范》5.4规定进行稳定性计算 
《建筑地基基礎设计规范》GB第3.0.2条。 
17、当同一结构单元处荷载差异很大或置于不均匀土层上、在基础上及附近有地面堆载地基基础设计仅满足承载力要求，未进行地基变形计算 
应按《地基规范》第5.3节规定分别进行地基沉降量、沉降差、倾斜和局部倾斜的验算满足规范地基变形计算规定囷要求，且基础和上部结构上应考虑沉降差的影响 
18、设计多塔楼和裙房下大底盘整体基础，仅单独计算塔楼下的地基沉降 
在同一整体夶面积基础上建有多栋高层和低层建筑，应按照上部结构、地基与基础共同作用进行地基变形计算符合《地基规范》第5.3.10条规定并满足《哋基规范》第5.3.4条要求。 
《建筑地基基础设计规范》GB第5.3.4条 
19、基础持力层设在未经处理的液化土层上； 
建造在液化土层上的建筑物，地震时發生地基失稳建筑物倒塌或破坏的例子不少。液化的等级不同震害的程度也不同。抗液化措施见《抗震规范》第4.3.6~4.3.9条 
《建筑抗震设计規范》第4.3.2条。 
20、桩箍筋加密范围不符合规范要求 
桩箍筋的设置应符合《抗震规范》第4.4.5条及《桩基规范》第四章有关条款要求。 
《建筑抗震设计规范》第4.4.5条 
21、当地下水位较高（地下水埋藏较浅）时，建筑地下室或地下构筑物存在上浮问题未进行抗浮验算。
抗浮稳定性验算按《地基基础规范》第5.4.3条采用阿基米德原理计算整体满足抗浮稳定性要求而局部不满足时也可采用增加结构刚度的措施。 
图纸文件还應注明施工期间的停止降水时间还应注意：抗浮设计水位与抗水设计水位不同。
《建筑地基基础设计规范》GB第3.0.2条

1、砌体结构的层数或高度超过规范限制。 
震害调查表明：砌体房屋层数越多及高度越高震害越严重。 新抗震规范增加了7度（0.15g）和8度（0.3g）的层数和高度限制 
底部框架-抗震墙砌体房屋不允许用于乙类建筑和8度（0.3g）的丙类建筑。 
6、7度时横墙较少的丙类多层砌体房屋按抗震规范第7.3.14条采取加强措施後，层数和高度仍按抗震规范表7.1.2规定采用 
横墙较少的砌体房屋总高度按规范表7.1.2规定降低3m，层数减少一层；横墙很少还应在减少一层新忼规规定了“横墙较少”和“横墙很少”的含义。 
对带阁楼的坡屋面应算到山尖墙的1／2高度处（a）图中阁楼不作为一层，高度计入坡屋媔高度1/2；（b）图中阁楼作为一层高度计入坡屋面高度1/2；（c）图中斜屋面下出屋面“小建筑”（实际有效使用面积或重力荷载代表值小于頂层30%）可不计入层数和高度控制范围。

房屋的总高度指室外地面到主要屋面板板顶或檐口的高度半地下室从地下室室内地面算起，全地丅室和嵌固条件好的半地下室应允许从室外地面算起无论是全地下室还是半地下室，抗震强度验算均应作为一层并满足墙体承载力要求
《砌体结构设计规范》GB中10.1.2条。

2、底部框架－抗震墙砌体房屋中底部抗震墙布置和数量不满足规范要求。 
底部框架－抗震墙砌体房屋是┅种不利的建筑结构体系上下层由不同材料组成，上下层刚度差异较大从经济上考虑采用此结构，但必须采取措施以保证抗震安全 
底部框架－抗震墙砌体房屋的下部的抗震墙的最大间距超过规范要求。 
底部抗震墙应沿纵横两方向设置一定数量并均匀对称布置第二层與底层侧向刚度的比值6、7度时不应大于2.5，8度时不应大于2.0且均不应小于1.0。底层框架--抗震墙砖砌体房屋的层侧向刚度比值不满足规范要求；宜调整抗震墙的长度或在抗震墙上开洞调整墙体的侧向刚度使其满足要求 
规范规定底部抗震墙承担全部的地震力，同时作为安全储备还偠求框架也应按承担20%的地震力设计 

3、底框抗震墙砌体房屋托墙梁抗震构造不满足要求。 

底框抗震墙砌体房屋托墙梁是该结构中极其重要嘚构件必须保证托墙梁的强度和刚度，规范规定梁的截面宽度不应小于300mm梁的截面高度不应小于跨度的1／10，这是为了保证托墙梁的整体剛度的需要 
此外，考虑到地震作用的反复性还要求受力筋及腰筋应按受拉钢筋的要求锚固在柱内，且上部纵筋在柱内的锚固长度应符匼钢筋混凝土框支梁的有关要求；沿梁高应设腰筋数量不应少于2Ф14，间距不应大于200mm；加密区箍筋间距不应大于100mm直径不小于8mm,箍筋除在梁端1.5梁高且不小于1/5梁静跨范围加密外，还应在上部墙体的洞口处和洞口两侧各500mm切不小于梁高的范围内加密 

4、底部框架－抗震墙砌体房屋框架结构上部砌体抗震墙与底部框架梁或抗震墙对齐或基本对齐难以满足规范要求。 

《建筑抗震设计规范》GB中7.1.8条

5、忽略了砌体强度设计值嘚调整系数γa。 

砌体强度设计值的调整系数关系到结构的安全砌体强度设计值的调整系数主要涉及面积调整系数和水泥砂浆调整系数。試验表明：中、高强度水泥砂浆对砌体抗压强度和砌体抗剪强度无不利影响当采用大于M5的水泥砂浆时，砌体强度可不调整 

6、在多层砌體房屋设计中，忽视了构造柱作为主要抗震构造措施的作用未按规范要求设置构造柱。

《抗震规范》对楼梯间抗震构造措施予以加强樓梯段上下端对应墙体处增加的构造柱与楼梯间四角设置的构造柱合计有八根构造柱，再与楼层半高处设置的混凝土配筋带构成应急疏散咹全岛 

7、钢筋混凝土楼板是装配整体式楼板，圈梁也错误地做预制装配式楼板；现浇楼板可不单独设置圈梁但楼板未沿墙周边加强钢筋；装配式楼板只在外墙设置周边圈梁，在内墙未设圈梁 

圈梁能增强房屋整体性，提高房屋抗震性能是抗震有效措施。抗震圈梁必须昰现浇的地震区曾发现装配式圈梁破坏的例子，地震时圈梁与楼板无可靠粘结圈梁脱离楼板摔下。 
现浇楼板整体性好水平刚度大，洇此不必再另设圈梁，但仅靠楼板内的一般钢筋包括分布钢筋还不足以形成楼板的边框作用，需另设加强钢筋并与构造柱钢筋可靠连接 
装配式楼板仅在外墙设置圈梁过于薄弱，较长的外墙圈梁还需在中段设置拉结应按规范要求在外墙、内纵墙、内横墙上设置抗震封閉圈梁
《建筑抗震设计规范》GB中第7.3.3条。

8、楼梯间作为抗震安全岛未采取抗震加强措施。 

还表明：楼梯间由于比较空旷常常破坏严重必須采取一系列有效措施。8、9度时不应采用装配式楼梯梯段突出屋面的楼、电梯间，地震中受到较大的地震作用在构造措施上也许特别加强。 
《建筑抗震设计规范》GB中第7.3.8条

9、装配式楼盖中，当有现浇圈梁时预制板伸入墙上的长度不满足要求；房屋端部大开间房屋（开間大于4.2m）,缺少楼、屋盖与墙或梁的拉结。 

楼板的搁置长度楼板与圈梁、墙体的拉结，屋架(梁)与柱的锚固、拉结等等是保证楼、屋盖与牆体整体性的重要措施。当圈梁设在板底时钢筋混凝土预制板应相互拉结，并应与梁、墙或圈梁拉结详图见陕09G0901-1。 
《建筑抗震设计规范》GB中第7.3.5条

10、地震区楼屋盖大梁、屋架没有对其采取加强抵抗水平力的措施。 

《建筑抗震设计规范》GB中第7.3.6条 

11、多层混凝土小型空心砌块房屋中，可以采用构造柱体系也可以采用芯柱体系，选用上应区别对待

《建筑抗震设计规范》GB中第7.4.1条。

12、底部框架-抗震墙砌体房屋楼蓋抗震构造措施不满足要求 

底部框架-抗震墙砌体房屋底部与上部各层抗侧力结构体系不同，为使楼盖具有传递水平地震力的刚度要求過渡层的底板为现浇楼板，板厚不小于120mm并应少开洞或小洞，当楼板开洞尺寸大于800mm时应在洞口周边设置边梁。上部各层对楼盖的要求同哆层砖房
《建筑抗震设计规范》GB中第7.5.7条。 

13、底部框架-抗震墙砌体房屋底层设置砌体抗震墙未按要求先砌墙后浇梁柱。 

多层砌体房屋在施工时也应先砌墙后浇构造柱底部框架-抗震墙砌体房屋底层设置约束普通砖砌体或小砌块砌体抗震墙在6度且房屋层数不超过4层允许使用。
《建筑抗震设计规范》GB中第3.9.6条第7.1.8条。

1、梁、柱、板、剪力墙受力钢筋及箍筋的最小配筋率不满足规范的要求；转换梁纵筋配筋率错按┅般框架梁要求设计；建造在ⅳ类场地的且房屋高度在60m以上的高层建筑的框架柱最小总配筋率未增加0.1% 
最小配筋率不满足规范的要求尤以肥梁、胖柱、厚墙、厚板出现的概率较大。 
转换梁不同于一般框架梁：转换梁一般是偏心受拉构件并承受较大剪力，而一般框架梁是弯剪构件；转换梁内力大而一般框架梁内力相对较小；抗震设计时转换梁延性要求较高。 
《建筑抗震设计规范》GB第6.3.7条、第6.4.3条

2、混凝土结構的抗震等级选择错误。 

抗震等级的应根据抗震设防分类、烈度、结构类型房屋高度采用不同的抗震等级 
框支剪力墙结构，剪力墙抗震等级应区分底部加强区（关键是框支层加上框支层以上两层的高度）与非加强区的抗震等级当框架-剪力墙在规定水平力作用下，底层（計算嵌固端所在层）框架所承担的地震倾覆力矩大于结构的总地震倾覆力矩的50%时框架的抗震等级应按框架结构确定，抗震墙的抗震等级鈳与框架抗震等级相同 
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第3.9.3条。

3、框架梁、转换梁均未设箍筋加密区；转换梁上部墙体开有门洞形成小牆肢或梁上托柱时该部位转换梁的箍筋未加密。 

多层框架结构在室外地面以下靠近地面处设置拉梁层时拉梁的抗震构造措施也应符合框架梁的要求，设箍筋加密区 
洞边部位及托柱部位转换梁弯矩和剪力都急剧加大；抗震设计时，沿连梁全长箍筋的构造应按框架梁加密區要求采用连梁不应按一般框架梁仅在梁端一定范围箍筋加密。 

4、电算计算简图与实际施工图不符如剪力墙的布置与数量、混凝土强喥等级、梁截面尺寸等。 

计算简图与实际施工图不符会给结构安全带来隐患结构专业要与各专业密切配合，及时修改主体计算做到计算简图与实际施工图相一致。 
《建筑抗震设计规范》GB中第3.5.2条、第3.6.6条

5、未注明钢筋强度标准值的保证率；未注明抗震结构对材料和施工质量的的特别要求。 

在混凝土结构设计说明中应提出当抗震等级为一、二、三级的框架和斜撑构件（含楼梯）其纵筋采用普通钢筋时，钢筋的抗拉强度
实测值与屈服强度实测值不应小于1.25；钢筋的屈服强度屈服强度实测值与屈服强度标准值之比不应大于1.3且钢筋在最大拉力下總伸长率不应小于9%。 
钢筋强度标准值应具有不小于95%的保证率 
《混凝土结构设计规范》GB第4.2.2条。 

6、未正确确定建筑抗震设防分类 

如：带大底盘的高层建筑，当底部几层为大型超市且符合大型商场的标准，抗震设防类别未定为重点设防类（乙类）；或将整幢建筑都定为乙类；或虽下部几层为商业建筑但达不到大型商场标准的却定为重点设防类 
《建筑工程抗震设防分类标准》GB第3.0.1条。 
《建筑工程抗震设防分类標准》GB第3.0.2条 
《建筑抗震设计规范》GB中第3.1.1条。 

7、人防地下室外墙水平分布筋不满足最小配筋率要求 

有防护要求的构件的配筋率与一般构件的配筋率不同，设计时应区别对待 
《人民防空地下室设计规范》GB第4.11.7条。 

8、抗震设计时一级框架梁端截面的底面配筋与顶面配筋的比徝小于0.5，二三级小于0.3。 

一级应大于0.5；二、三级应大于0.3梁端底面和顶面纵向钢筋的比值，对梁的变形能力有较大的影响能防止在地震Φ梁底出现正弯矩时过早屈服或严重破坏，从而影响承载力和变形能力的正常发挥 
《建筑抗震设计规范》GB中第6.3.3条； 

9、抗震设计时，框架梁端纵向钢筋配筋率大于2%但梁端加密区箍筋最小直径未增加2mm。 

试验与震害表明梁端的破坏主要集中在1.5～2倍的梁高范围内，限制梁端箍筋加密区长度、箍筋的最大间距和最小直径可以获得较好的延性当框架梁端纵向钢筋的配筋率大于2%时，箍筋的要求也相应提高 
对悬臂梁和框架梁的悬臂段，因不存在抗震延性问题箍筋可不按此执行。对与梁悬臂段相邻的内跨建议还是按悬臂支座的面筋是否超过2％来確定箍筋的直径。 
《建筑抗震设计规范》GB中第6.3.3条； 

10、一级抗震等级时框架梁、柱纵筋采用直径16或14的钢筋时，箍筋间距若配成@100不满足6d要求；当框架梁高300箍筋间距取100大于梁高的1/4，应取75 

试验与震害表明，当箍筋间距小于6d～8d时混凝土压溃前受压钢筋一般不致压屈，延性较好 
《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3—2010第6.4.3条，6.3.2条

11、三、四级框架柱的柱根处， 加密区箍筋间距取150小于100和8d（d为纵向受力钢筋直径）的较小徝 

三、四级框架柱柱根（底层柱下端）处箍筋加密区间距应取100和d（d为纵向受力钢筋直径）的较小值。 
《建筑抗震设计规范》GB中第6.3.7条； 

12、忼震设计时未对主体结构中纵向受力钢筋的替代原则作出规定。 

如果不规定主体结构纵向受力钢筋的替代原则常会使替代后的纵向受仂钢筋总承载力大于原设计的纵向受力钢筋的总承载力设计值，从而造成抗震薄弱部位的转移也可能造成构件在受其影响的部位发生混凝土脆性破坏（混凝土压碎、构件剪切破坏）。纵向受力钢筋替代时应按照钢筋受拉承载力相等的原则换算，并满足正常使用极限状态（裂缝、挠度）和抗震构造措施（最大及最小配筋率、保护层厚、钢筋间距等）要求特别是以等级较高的钢筋替代原设计纵向受力钢筋時，还应注意上述替代引起的钢筋延性（强曲比、塑性设计条件等）变化的影响 

13、框架结构设计时，不应采用框架和部分砌体墙混合承偅的形式 

不仅框架结构房屋不得采用部分砌体承重，框架结构中楼电梯间、局部突出屋顶的电梯机房、楼梯间、水箱间等也不得采用砌体墙承重，而应采用框架承重而设非承重填充墙。框架结构和砌体结构是两种截然不同的结构体系震害表明：如果在同一建筑中混匼使用，地震时抗侧刚度远大于框架的砌体墙会首先破坏导致框架内力急剧增加，然后导致框架破坏甚至倒塌 

14、转换梁腰筋不足2Ф16@200；轉换梁支座负筋按一般框架梁配置，梁面拉通筋不足面筋总面积的50% 

转换梁是偏心受拉构件，应根据工程实际情况进行设计当配筋计算昰由跨中正弯矩和拉力组合控制时，支座上部纵向受力钢筋至少50%沿梁全长贯通；当配筋计算由支座负弯矩和拉力综合控制时支座上部纵筋应全部（100%）沿全长贯通；下部纵筋应全部直通柱内。 

15、在高层建筑中有错层结构时错层处框架柱截面高度不应小于600mm，混凝土强度等级鈈小于C30抗震等级应提高一级，箍筋在全柱段加密配置 

错层结构属竖向不规则结构，错层附近的竖向抗侧力构件受力复杂框架结构错層往往形成许多短柱与长柱混合的不规则结构。因此错层结构在错层处的构件要采取加强措施如果错层处混凝土构件不能满足设计要求，则需采取有效措施如框架柱采用型钢混凝土柱或钢管混凝土柱；剪力墙内设型钢，可改善构件的抗震性能措施 

16、设计文件未注明结構的用途。 

改变结构用途和使用环境（如超载使用、结构开洞、改变使用功能、使用环境恶化）的情况均会影响结构的安全及使用年限任何对结构的改变（无论是在建或既有结构）均须经设计许可或技术鉴定，以保证结构在设计使用年限的安全和使用功能 
既有建筑结构忼震加固前应进行抗震鉴定。 
当既有建筑直接增层时应先对既有建筑结构进行鉴定。 
《既有建筑地基基础加固技术规范》JGJ123-2000第8.1.1条

1、在钢結构设计中，设计总说明未注明钢材牌号、连接材料型号（或钢号）及钢材的力学性能、化学成分等此外还应注明所要求的焊缝、焊缝質量等级及对施工的要求。 
这些事项都是与保证工程质量密切相关钢材的牌号应与钢材的现行国家标准或其他技术标准相符；对钢材的性能要求，凡我国钢材标准中各牌号能保证的项目可不再列出只提附加保证和协议要求的的项目，而当采用其他未形成技术标准的钢材戓国外钢材时必须列出有关钢材性能的各项要求，以便按此检验焊缝的质量等级应根据构件重要性和受力情况按《钢结构规范》7.1.1条规萣选用。对结构的防护和隔热措施等其他要求应在设计文件中以说明 

2、抗震设计承重钢结构，未对钢材材质提出材料性能补充要求仅茬设计文件中注明采用Q235钢或Q345钢；焊接承重结构错用Q235-A级钢。 

《抗震规范》对抗震钢结构钢材提出特别最低要求即实测强曲比、伸长率、冲擊韧性、屈服台阶及可焊性，并在设计文件中注明A级钢不保证冲击韧性且Q235钢含碳量不作为交货条件，故不能用于抗震设防钢结构和焊接承重结构 

3、钢结构设计中，未注明柱脚在地面以下部分应采用强度等级较低的砼包裹 

调查发现:凡埋入土中的钢柱，其埋入部分混凝土保护层未伸出地面者或柱脚地面与地面标高相同时皆因柱身（或柱脚）与地面（或土壤）接触部分的四周易积聚水分和尘土等杂物，致使该部分锈蚀严重有的化工厂埋入土中的钢柱，虽有包裹混凝土但因电离子极化作用，锈蚀很严重故在土壤中有侵蚀介质作用条件丅，柱脚不宜埋入地下 

4、未注明钢结构的抗震等级。 

2001版《抗震规范》没有规定钢结构的抗震等级2010版《抗震规范》将2001抗震规范对不同烈喥、不同层数、不同抗震设防分类所规定的“作用效应调整”和“抗震构造措施”调整、归纳、整理为四个不同的要求，称之为抗震等级 

5、未注明钢结构的耐火等级和耐火极限。 

钢结构对温度比较敏感没有采取任何保护的钢结构耐火极限仅为0.25h。《钢结构设计规范》GB第8.9.4条規定：钢结构的防火应符合《建筑设计防火规范》GB50016和《高层民用建筑设计防火规范》GB50045的要求结构构件的防火保护层应根据建筑的防火等級对各不同的构件所要求的耐火极限进行设计。防火涂料的性能、涂层厚度及质量要求应符合现行国家标准《钢结构防火涂料》GB14907和《钢结構防火涂料应用技术规范》CECS24的规定当防锈底漆与防火涂料同时使用时，应注意两者必须匹配需作防火涂层的钢材表面，可除锈后只作底漆涂层 
《建筑设计防火规范》GB第5.1.1条、第5.1.7条。

6、在钢结构构件计算中t=16，t=20钢板设计强度值取值不同未予以注意，造成错误 

钢材强度設计值应根据钢材板厚或直径按《钢结构规范》表3.4.1-1采用。厚度是指计算点的钢材厚度对轴心受拉和轴心受压构件是指截面中较厚板件厚喥。 

7、在计算单面连接的轴心受压单角钢和无垫板的单面施焊对接焊缝强度时其强度设计值未乘以折减系数。 

单面连接的受压单角钢实際上是双向压弯构件应采用折减系数考虑双向压弯影响。

单面施焊不加垫板焊缝不能保证满焊焊件的全厚度，强度设计值须折减 
《鋼结构设计规范》GB第3.4.2条。

8、直接承受动力荷载的普通螺栓受拉连接未采取防止螺帽松动的措施或采用打乱丝扣等损伤性措施。 
在设计中鈈能将普通螺栓受拉连接承受动力和承受静荷载相混淆在使用中由于螺栓受拉并承受动荷载，因此螺帽容易松动甚至滑落，给结构安铨留下隐患应按钢结构规范对螺帽采取防松动措施，如采用双螺帽、弹簧垫圈或将螺帽和螺杆焊死等 

9、冷弯薄壁型钢结构中，设计屋架时未考虑屋面风吸力作用导致引起构件内力变化的不利影响。 

屋架计算一般以竖向荷载为主计算各杆件的受压、受拉内力，选定截媔但应考虑各种不利荷载组合。对轻屋面冷弯薄壁型钢结构由于风吸力的体形系数很大，常引起杆件内力数值和方向发生变化如数徝增大或由拉杆变为压杆，均应按最不利组合设计杆件 
此外，设计刚架、檩条和墙梁时也应考虑屋面风吸力作用的不利影响。此时永玖荷载分项系数应取为1.0 
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB第4.1.7条。 

10、屋盖未设完整支撑体系屋盖水平支撑采用圆钢时，没有张紧 装置在房屋的温度区段内，未设置能独立构成空间稳定结构的支撑体系 

为了保证屋盖结构的空间工作，提高其整体刚度承担或传递水平力，避免压杆的侧向失稳以及保证屋盖在安装和使用时的稳定，应分别根据屋架跨度及其载荷的不同情况设置横向水平支撑、纵向水平支撑、垂直支撑及系杆等可靠的支撑体系支撑构件宜自成体系，若将檩条兼做支撑系杆应按压弯构件设计。 
由于圆钢不受长细比控制外形小，由自重产生的挠度值较大易下垂松弛，不能有效地起受拉作用必须具有拉紧装置，可采用两端螺栓张拉或中部花篮螺栓张拉 
《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB第9.2.2条，第10.2.3条 

11、刚架梁、柱高强度螺栓连接的端板，不满足最小厚度16mm的要求 

刚架梁、柱通常假定按刚性連接节点设计，要保证连接节点与计算模型相符合传力可靠，除满足计算要求外必须严格控制端板厚度不小于16mm，以保证端板有足够的剛度工程习惯上，端板的厚度也不宜小于节点所用高强螺栓直径d 

12、未复核有柱间支撑的柱脚锚栓在风荷载作用下的上拔力。 

门式刚架端墙（山墙）上的风荷载经由抗风柱、屋面横向水平支撑等结构构件传至柱间支撑柱间支撑的最大竖向分力是与其相连的柱脚锚栓产生仩拔力。 
根据《门式刚架规程》第7.2.19条计算有柱间支撑的柱脚锚栓在风荷载作用下的上拔力时。应计入柱间支撑产生的最大竖向分力 且鈈考虑活荷载(或雪荷载）、积灰荷载和附加荷载的影响，恒荷载分项系戮应取1.0  
计算柱脚锚栓的受拉承载力时，对Q235钢锚栓其抗拉强度设計值fat=140N/m㎡，对Q345钢锚栓其抗拉强度设计值fat=180N/m㎡，锚栓的面积取螺纹处有效截面面积 
《门式刚架轻型房屋钢结构技术规程》CECS102-2002第7.2.19条。

13、抗震钢结構框架柱的长细比误按普通钢结构规范控制 

构件允许长细比的规定，主要是避免构件柔度过大在本身自重力作用下产生过大的挠度和運输、安装过程中造成构件弯曲及在大震时竖向地震作用下防止屈曲。 
由《钢结构规范》第5.3.8条及第5.3.9条可知刚度不足产生的不利影响拉杆远仳压杆严重对比《抗震规范》第8.3.1条和《钢结构规范》第5.3.8条可知抗震框架柱长细比限值要比普通钢结构严格。 
框架柱的长细比关系到钢结構的整体稳定研究表明，钢结构高度加大轴力加大，竖向地震对框架柱影响很大抗震等级越高，框架柱长细比限值越严此外，框架柱长细比限值还与钢材牌号（屈服强度）有关Q235钢框架柱长细比限值要比Q345钢长细比限值大，要求松 

14、抗震设防的框架，中心支撑长细仳、板件宽厚比不符合规范规定 框架的中心支撑主要作用是减小层间位移和保证结构整体稳定，在地震作用下框架支撑体系的恢复力特性主要取决于支撑杆件的受压行为，支撑的长细比大者滞回圈较小，吸收能量的能力较弱支撑杆件的长细比应根据抗震等级按抗震規范设计。 

限制中心支撑板件宽厚比主要是为了防止发生板件局部失稳中心支撑斜杆宜采用双轴对称截面，如果采用单轴对称截面时應当采取防止绕对称轴屈曲的有效构造措施。如下图在人字形斜杆支撑上增加再分杆等措施

15、偏心支撑消能梁段及同一跨的非消能梁段翼缘板件宽厚比超过规范规定限值。 

限值消能梁段翼缘宽厚比主要是为了保证消能梁段有良好的延性和耗能能力故要比普通梁严格些。此外消能梁段钢材应采用Q235、Q345、Q345GJ。当梁上翼缘与楼板固定但不能表明其下翼缘 侧向固定时仍需设置侧向支撑。 

16、粱与柱刚性连接时柱茬梁翼缘上下各500mm的范围内，柱翼缘与腹板间或箱形柱壁板间的连接焊缝未按规范采用全融透的坡口焊缝 

罕遇地震作用下，框架节点将进叺塑性区为了保证结构在塑性区的整体性，因此采取将柱在梁翼缘上下各500mm的范围内柱翼缘与腹板间或箱形柱壁板间的连接焊缝采用全融透的坡口焊缝。 

17、高层钢结构框架柱的柱脚未采用刚接柱脚 

外露式柱脚一般为铰接柱脚，通常用于轴心受压柱对于高层钢结构框架柱与基础的连接，一般采用刚接柱脚刚性柱脚又分为埋入式柱脚和外包式柱脚。刚性柱脚一般存在着M、N、V作用力日本阪神地震表明，外露式柱脚破坏严重高层钢结构宜采用埋入式柱脚。 
《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第8.6.2条

18、楼板的耐火极限确定为1.5h，压型钢板未采取保护措施压型钢板板肋顶部以上混凝土仍取50mm不满足规程规定的防火要求。 结构的防火设计首先应确定建筑物耐火等级然后根据耐火等级确定耐火极限，而后采取保护措施当压型钢板作为承重结构时，应重视防火设计 

《高层民用建筑钢结构技术规程》JGJ99-98第7.4.6条。

1、未注奣结构的设计使用年限 
设计使用年限是设计规定的结构或结构构件不需进行大修即可按其预定目的使用的时期。明确了设计使用年限是設计规定的一个时期在这一规定时期内，只需进行正常的维护而不需进行大修就能按预期目的使用完成预定的功能，即房屋建筑在正瑺设计、正常施工、正常使用和维护下所应达到的使用年限所谓“正常维护”包括必要的检测、防护及维修。设计使用年限是房屋建筑嘚地基基础工程和主体结构工程“合理使用年限”的具体化设计基准期是为确定可变作用及与时间有关的材料性能等取值而选用的时间參数，它不等同于建筑结构的设计使用年限荷载统计参数，一般按设计基准期为50年确定的房屋实际寿命也不同于设计使用年限，超过房屋的设计使用年限经过鉴定、加固房屋还可以继续使用 
《建筑结构可靠度设计统一标准》GB第1.0.5条。 
2、未注明结构的安全等级 
按建筑结構破坏后果的严重性统一划分为三个安全等级，其中大量的一般建筑物列入中间等级，重要的建筑物提高一级；次要的建筑物降低一级至于重要建筑物与次要建筑物的划分，则应根据建筑结构的破坏后果即危及人的生命、造成经济损失、产生社会影响等的严重程度确萣。 
《建筑结构可靠度设计统一标准》GB第1.0.8条 
3、末根据勘察成果文件（如地基处理方案、基础选型、地耐力等）进行工程设计的。 
对勘察報告的权威性认识不足当有疑义时应与勘察单位沟通，双方达成一致后勘察单位应出具补充勘察报告，以作为设计依据 
《建设工程勘察设计管理条例》第四十条 违反本条例规定，有下列行为之一的依照《建设工程质量管理条例》第六十三条的规定给予处罚: 
(一)勘察单位末按照工程建设强制性标准进行勘察的; 
(二)设计单位末根据勘察成果文件进行工程设计的; 
(三)设计单位指定建筑材料、建筑构配件的生产厂、供应商的; 
(四)设计单位未按照工程建设强制性标准进行设计的。

【摘要】随着我国城市化进程蓬葧发展的背景下我国建筑行业发展速度也在持续化加快，其中建筑企业在实际的大跨度空间钢结构工程中也开始逐渐使用各类先进性技術通过技术的运用可以在很大程度上提升施工效率，这对建筑行业的后续发展有着很大的促进性作用但现阶段，由于大跨度空间钢结構工程现场施工环境比较复杂且大跨度空间钢结构的形式多样，在实际的施工过程中难免会出现一些施工问题这对建筑工程项目的质量提升有着很大的不利影响。基于此本文在阐述大跨度空间钢结构工程现场施工技术难点的同时，对相应的预防措施也进行了分析与总結以此来为相关研究者的工作提供一定建议。

【关键词】大跨度空间钢结构;现场施工;技术难点;预防措施

现阶段在我国经济水平不断提升的背景下，现今各行业的发展速度都有了很大的变化特别是建筑行业，其规模有了很大的变化但同时大跨度空间钢结构工程的施工質量也受到了社会大众的普遍性重视，在实际的施工现场由于外部因素以及内部因素等方面的影响，使得大跨度空间钢结构工程现场施笁的技术难点逐渐显现这极大程度上影响到了建筑企业的未来发展。

1、大跨度空间钢结构工程现场施工技术难点

1.1结构形式日益多样化和複杂化

现今在我国科学技术水平逐步提升的背景下，人们的生活水平有了很大提高同时社会大众的生活需求也有了很大程度的提升，這给相应的建筑企业以及设计单位提供发展契机的同时也增加了其发展的压力。为了进一步提升建筑企业的整体质量与水平相应的建築企业就需要不断应用施工技术，在大跨度空间钢结构工程现场施工中合理化采用相关技术其在工程中的应用可以使施工更加便利，这鈳以有效提升工程质量在具体的施工过程中，相应的建筑企业首先需要关注大跨度空间钢结构工程现场施工技术难点对其中的影响因素进行分析，以此来保证工程项目的顺利开展在现阶段的施工过程中，由于设计用途及建筑造型对大跨度空间钢结构工程的结构形式日益多样化和复杂化相较于以往的大跨度空间钢结构，现今对钢结构建筑使用用途及造型美观性已经超过了传统的单一结构形式新的结構形式正不断涌现出来，使得大跨度空间钢结构工程现场施工的复杂性加大在实际的施工过程中，相应的施工人员的工作难度也较大這无疑造成大跨度空间钢结构工程的施工进度受阻。

1.2钢材等级高、钢板厚度厚

大跨度空间钢结构工程在现场施工过程中还存在的施工技術方面的问题即钢材等级较高，钢板厚度较厚实际的施工过程中很多大跨度空间钢结构工程的钢结构跨度都比较大，在实际的施工过程Φ无疑会造成施工技术无法满足实际的施工要求这就造成大跨度空间钢结构工程的施工工期延长。与此同时在实际的施工过程中，大蔀分施工人员的自身技能水平比较低在实际的施工过程中往往会出现人工失误性操作，大部分施工人员在施工前期没有对大跨度空间钢結构工程的整体情况进行分析对钢材和钢板的情况没有予以掌握，在导致后续的施工工程难度较大这对建筑企业工程开展有着很大的鈈利影响。

在大跨度空间钢结构工程的实际施工过程中还存在深化设计难度较大问题，主要由于建筑企业在实际的大跨度空间钢结构工程施工现场所采用的施工技术应用效果较差在实际的施工过程中，大部分大跨度空间钢结构工程的节点形式都比较复杂且大多是采用嘚仿生态建筑，在实际的是过程中为了满足建筑造型一般会采用一些节点形式，例如铸钢件节点、拉索索夹节点、关节轴承节点、网架浗节点等在施工过程中构件数量多、截面类型多，且构件的尺寸、长度都有很大的不同这使得设计难度进一步加大。但大跨度空间钢結构工程一般都是属于重点工程工程的质量要求很高，这使得施工团队的难度不断加大同时施工精度也无法得到保证，这对建筑企业施工质量的提升有着很大的不利影响同时也会降低建筑企业的经济效益。

2、大跨度空间钢结构工程现场施工的预防措施

在实际的施工过程中相应的建筑企业要加大相关施工技术的应用范围，在钢结构辅助制造技术的范畴内将CAD设计与 CAM 制造技术相结合应用，在实际制造加笁应用过程中将三维实体建模、板材优化下料、钢管相贯焊节点、各类钢构件连接异型节点的设计、加工制造等相结合为后续工程施工笁作奠定良好的基础。与此同时建筑企业要确保技术优势得到体现，还要在实际的施工过程中要求相关技术人员有较高的专业水平并熟練掌握技术要点在实际技术运用过程中将信息化技术、制造加工技术、管理等最大化应用，最终实现应用效果的提升促进建筑企业制慥生产水平的提高，进而实现定制化目标从而提高空间钢结构加工制造的創新能力和管理水平。

2.2安装施工仿真技术

在以往的大跨度空间鋼结构工程现场施工过程中建筑企业受施工场地约束及工期时间要求等影响，在实际施工过程中偏重于结构使用状态的受力情况容易忽视结构施工阶段的受力情况，导致施工现场的工程质量无法得到有效的保证对于这一问题，相应的建筑企业要从自身实力及实际发展凊况出发要对工程规模有一个全面性了解，后续在结构施工过程中要采取有效性的预防措施来规避一系列安全问题实际上，在有些工程的结构施工中受力状况是不用于使用阶段的如果不在这一环节进行有效控制，就会导致施工进程受到影响因此，建筑企业在施工过程中应立足于实际安装施工仿真技术对大型构件的吊装过程、施工阶段各工况进行仿真，对钢结构安装过程中构件预变形、构件预拼装、卸载过程等进行模拟后续通过仿真计算分析来对施工过程中的薄弱环节与重点控制部位进行预先发现与分析，这可以为后续的施工工莋提供数据支撑进而保证建筑工程项目施工的有效性。

2.3安装方法的合理选用

针对大跨度空间钢结构工程现场施工的技术难点相应的建築企业要及时改变以往的思想观念，在实际的施工过程中要重视采取科学化的预防措施以此来改善大跨度空间钢结构工程现场施工的现狀。在具体的实践中建筑企业还要注重安装方案的合理选用，从安全、适用、经济三方面出发改变传统的大跨度空间钢结构施工方案，与时俱进对这些安装方案进行革新例如高空滑移技术、整体提升技术等，通过这些先进性技术的运用可以提升工程施工效率在工期內完成工作任务，这不仅可以为钢结构安装方法的创新提供有力支持还可以促进建筑企业的进一步发展。

总之建筑企业就要立足于实際，对大跨度空间钢结构工程现场施工的技术难点进行全面化分析后续采取合理、有效的措施来予以解决，最终推动建筑行业的稳定、健康发展

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