电力行业节能环保公众服务平台——权威、专业、创新的电力节能环保公众号

作者：冯 斌，王锋涛，闫乃明，许旭斌，杜 坷，杨 硕

润电能源科学技术有限公司

要：自超低排放政策实分燃煤施以来，部机组脱硫系统存在偏离设计工况运行、设备自动化水平低、调节灵活性差、脱硫关键设备选型不合理等问题，造成脱硫系统能耗高、辅控人员操作量大。从浆液循环泵变频改造边界条件确定、技术路线、节能控制优化调整等方面进行研究。在边界条件确定方面，综合考虑了入炉煤硫分波动大、负荷率低、总排口SO2排放浓度低、浆液循环泵裕量大等因素，当上述因素至少满足一项时，浆液循环泵便可进行变频改造。在技术路线选择方面，根据不同脱硫系统特性，主要是确定变频泵改造的数量、功率、喷淋层是否分区等。在节能优化调整方面，通过节能方式固化、建立扰动量数学模型、特殊工况控制策略等方面进行优化。通过600MW燃煤机组浆液循环泵变频改造项目的研究，结果表明，在机组80%负荷工况下，单塔1台浆液循环泵变频后，年节电量809.28(MW·h);双塔3台泵变频后，年节约电量1763(MW·h);双塔中3台变频泵自动调频时，在480MW负荷、入口SO2浓度2200mg/m3工况下，运行5台泵比4台泵节电115.5kW。通过浆液循环泵变频改造，脱硫系统节电效果明显，循环泵启停次数显著减少，脱硫系统可靠性及自动投入率提高，辅控操作量降低30%。上述措施可为同类改造项目设计优化、运行调整提供一定的参考意义。

关键词：600MW燃煤机组; 脱硫系统; 浆液循环泵; 变频改造; 节能;

随着电力、煤炭市场形势的变化，大型燃煤机组普遍存在负荷率低、入炉煤硫份波动大、部分脱硫系统超低排放技术路线或设备选型不合理、运行能耗较高、可靠性差、小时均值偶有超标等问题。浆液循环泵作为脱硫系统的核心设备之一，其耗电率约占整个脱硫系统的65%～76%,因此，在达到超低排放的前提下，如何最大化降低浆液循环泵的能耗，是燃煤电厂节能降耗的一项重要研究课题。

目前，电厂浆液循环泵优化节能主要是通过不同组合方式来实现,但该方法存在一定的缺陷，如工频浆液循环泵对吸收塔液气比(L/G)的调节不连续，经常偏离最佳值。合理调节浆液循环量对脱硫系统节能降耗、达标排放具有重要意义。浆液循环量通过浆液循环泵提供，如果脱硫系统所需循环浆液量大，则应增加循环泵的台数或供浆流量，相应的脱硫系统运行电耗会随之增加。如果浆液循环量不足，则会降低脱硫效率，造成机组超标排放。因此，确定合理的浆液循环量，是保证脱硫系统运行可靠性和经济性的重要因素。

徐钢等提出的节能方法中浆液循环泵为单级离心式水泵，只有全开和关闭两种操作，其单台泵流量在运行中不做调节，即泵始终在额定满负荷下运行。此时，脱硫浆液循环量的大小主要通过改变运行泵的台数来控制。这种调节方法，易造成浆液循环泵频繁启停，导致浆液循环泵损坏加剧，运行参数调整精度下降，脱硫系统运行电耗增加，厂用电率升高，发电成本增加。

综上所述，为了降低浆液循环泵电耗、延长设备使用寿命、提高运行经济性，浆液循环泵变频改造及节能优化研究具有重大意义。本文从浆液循环泵变频改造边界条件的确定、技术路线、控制优化调整、节能分析等方面进行研究，提出经济可靠的变频改造技术路线和节能优化调整措施，对同类工程的改造、设计、优化具有一定的参考意义。

浆液循环泵变频是通过改变电机转速实现对循环泵流量进行调节，其实质就是改变泵的工作点。通过流体力学定律可知：泵、风机等生产设备均属于平方转矩负载，其流量与转速成正比关系，扬程、压力等参数又与转速的平方成正比关系，轴机械功率和转速的立方成正比关系,具体如式(1)～式(3)所示。

由以上公式可知，对于离心泵负载，为了节流，如果泵转速能够按控制要求随变频器频率降低而减小，在压力基本不变的情况下，泵的能耗将能以三次方的速率下降，因此通过减小浆液循环泵电机的运行速度，可有效降低其耗电率。

2 浆液循环泵变频改造

2.1 变频改造边界条件确定

当前国内燃煤机组整体负荷率低，造成多数机组脱硫系统实际运行工况严重偏离设计工况，运行能耗较高，运行经济性差。降低能耗时，浆液循环泵如果具备变频改造节能的条件，应合理确定变频改造边界条件。

根据国内几家电厂浆液循环泵变频改造的应用案例及变频泵节能的专题研究，本文总结出浆液循环泵变频的边界条件为：首先，需掌握脱硫系统的运行现状，其入炉煤硫分变化大、机组负荷率偏低、总排口SO2浓度排放较低等；其次，原吸收系统浆液循环泵及喷嘴有一定裕量、且循环泵设置不合理等。

2.2 变频改造技术路线

脱硫超低排放时，湿法脱硫浆液喷淋基本都选取实心锥或空心锥喷嘴,喷嘴性能为主要参考指标之一，浆液喷嘴应基本按50m3/h左右流量选取，浆液喷淋覆盖率通常为200%～300%。通过对浆液循环泵节能降耗的研究，同时结合国内几个电厂浆液循环泵变频改造案例，本文总结脱硫浆液循环泵变频技术路线如下：

2.2.1 单塔系统变频技术路线

单塔系统可选1～2台循环泵进行变频改造，2台变频节能效果更佳；优先对次高层喷淋层对应泵进行改造，然后考虑最高层泵。浆液循环泵及电机利旧(可更换为变频电机),新增变频器，原喷淋层及喷嘴保持不变。变频器布置在高压开关柜与电机中间最佳位置。

利用新增的变频器对原循环泵进行调频节能，单台变频泵能够实现节电20%左右。2台循环泵变频改造后，可实现循环泵自动调频。循环泵频率基本在40～50Hz之间调整，电机转速下降10%以内，对冷却效果、谐波电磁噪声与震动均影响不大。通过变频改造完全可以消除启动电流对设备的冲击，同时低速运转降低了泵中产生汽蚀的可能性。

2.2.2 双塔系统变频技术路线

根据双塔双循环脱硫系统一级塔低pH、二级塔高pH设计特点，并结合某600MW机组3台浆液循环泵变频泵成功案例，建议双塔系统改造方案如下：对一级塔最高、二级塔最高及最低喷淋层对应泵进行变频改造，相应电机利旧，新增三台变频器，喷淋层保持不变。

通过运行优化可实现自动调频控制总排口SO2浓度，提高SO2排放灵活度，实现整体节能，同时大幅降低运行人员的操作量。

变频改造时，浆液循环泵对应喷淋层也可进行分区改造。其优点是调节范围更广、节能空间更大，但需对原喷淋层进行改造，改造工程量大，投资高。因此，变频改造时，可保持原喷淋层不变。

2.3 喷嘴特性及变频泵最低转速确定

脱硫超低排放改造时，浆液喷嘴主要选型是高效空心锥喷嘴，其设计压力为50～80kPa, 喷嘴出口浆液雾化粒径约2200～3000μm。根据相关的设计数据，正常运行时，为保证喷嘴性能及脱硫效率，喷嘴的运行压力为60～80kPa。图1为某实验室空心锥切线型喷嘴60kPa压力时水的雾化效果，图2为某电厂空心锥喷嘴在80kPa压力时浆液雾化效果。

图2 某电厂浆液雾化效果

当喷嘴压力为60kPa时，喷嘴出口浆液雾化粒径约2300～2800μm。若该粒径满足脱硫系统的运行要求，则节省循环泵2m扬程。循环泵设计选型时，扬程有10%余量。在保证雾化效果前提下，循环泵扬程有约4m余量。利用变频循环泵进行液气比调节，充分发挥变频泵的节能效果。根据流量、扬程、频率之间的关系(见式(4)、(5)),通过循环泵流量和扬程的变化，可计算出频率的调整值。结合冷态试验时浆液循环泵不同转速下的喷淋效果，当正常喷出浆液时，把该频率值作为初始值和正常运行时浆液循环泵最低转速。

式中，Q为流量，m3/h; H为杨程，m; f调为频率，Hz。

2.4 节能优化控制调整

结合原循环泵控制策略，将工频运行方式改为变频控制，重点将变频泵改为自动调频控制。为此将总排口SO2浓度作为变频泵的被调量，优化PID参数，当总排口SO2浓度与设定值出现较大偏差时，通过比例积分调整，控制SO2浓度在合适的范围内。

总排口SO2浓度的特点是大滞后、大延时、多外扰。SO2浓度测量受入口SO2浓度、烟气流量、循环泵启停等多种扰动因素影响，可通过已知外部扰动量定值阶跃扰动建模及相位补偿，减少外部扰动对被调量总排口SO2浓度的影响。

双塔双循环系统，针对二级塔高pH值运行，浆液脱硫能力强特点，优先调整二级塔变频泵，节能效果更加突出。多台变频泵，功率较小的变频泵节电效果相对更加明显，调节精度更高。

2.4.2 建立扰动量数学模型

对负荷波动、除雾器冲洗等相关变量进行定值扰动或查看历史数据分析得出各个变量的传递函数。在线通过定值扰动实时验证模型偏差。对模型进行多次优化，有效减小或消除扰动量带来的影响。

2.4.3 特殊工况控制策略

脱硫系统实际运行时会出现很多突发状况，在入口出现SO2浓度突变等特殊工况时，逻辑中设置提前预控、多种调整手段，如图3所示，可有效控制总排口SO2浓度，避免超标情况出现。

图3 特殊工况控制策略

本文结合国内某600MW机组脱硫系统浆液循环泵变频改造项目，从节电、节能方面进行分析及定量计算，来降低脱硫系统的投资及运行成本。

3.1 单塔系统浆液循环泵变频改造节能分析

某600MW机组脱硫系统采用单回路喷淋空塔技术，设置5层喷淋层，对应5台6 kV浆液循环泵。5台循环泵编号分别为A、B、C、D、E,功率分别为1120、1250、1400、900、1000kW,其中A、B、C流量为11000m3/h, D、E为7500m3/h, E泵为变频泵。

为节能降耗，对E浆液循环泵进行变频改造，E泵对应喷林层保持不变。改造后，现场进行了多次冷态、热态调整试验，试验结果表明，要保证浆液雾化效果及浆液循环泵系统安全运行，该600MW机组脱硫浆液循环泵E全转速安全范围为490～600r/min。该转速范围内，电流与循环泵转速成线性关系如图4所示，相关系数平方R2为0.997。

图4 浆液循环泵不同转速与电流关系

浆液循环泵E转速与SO2排放浓度关系如图5所示。从图5可以看出，在其它参数基本不变的条件下，随着循环泵E的转速不断降低，总排口SO2排放浓度逐渐上升，随着转速的提升，SO2排放浓度逐渐降低，但转速增大至570r/min以上时，对SO2排放影响较小，这可能与浆液pH值变化有关。因此，E浆液循环泵转速在500～570r/min之间，转速与SO2平均排放浓度有较好的线性关系，转速每降低30r/min,

图5 浆液循环泵E转速与SO2排放浓度关系

E浆液循环泵变频改造前的运行功率因数为0.83,电流约为96A,实际输出功率为828kW。E浆液循环泵变频改造后，转速连续调节，功率因数可以达到0.94。

如在转速为540r/min时，其运行电压和电流分别为5.6kV和70A左右，输出功率为638kW,输出功率较改造前可降低约190kW。由(3)式可知，在压力基本不变的情况下，转速降低时，泵的能耗将以三次方的速率下降。因此，转速调节对功率有较大影响。

浆液循环泵变频后，其实际运行方式发生较大变化，脱硫系统年利用小时数按4800h计，根据E泵变频改造后各浆液循环泵投运率计算节电量，计算数据如表1所示。

表1 E浆液循环泵变频改造前后电耗对比(按年运行4800h计算)

通过表1可以看出，E浆液循环泵变频后节电效果明显，年节电量约809.28(MW·h)。浆液循环泵变频改造后，大幅降低了其启停频次，同时也减轻了泵的磨损，减少了由磨损带来的设备维护工作量和维护成本，对设备长周期稳定运行具有保护作用。此外，通过变频改造，还提升了脱硫系统的整体运行稳定性和可靠性，具有明显的推广价值。

3.2 双塔双循环系统3台浆液循环泵变频改造节能分析

某发电公司600MW机组脱硫系统为串联塔结构，有两级吸收塔，每级吸收塔设3层喷淋层，对应3台浆液循环泵。一级塔循环泵编号为A、B、C,设计循环流量为11000m3/h; 二级塔编号为D、E、F,设计循环流量为4800m3/h, A～F泵轴功率分别为842、926、1008、348、381、417kW,其中C、D、F为3台变频泵。

研究结果表明，串联塔3台循环泵变频后，为了达到循环泵电耗最小的效果，当总排口SO2浓度升高需要提高液气比时，应先增加D、F泵频率，D、F泵频率增加到最大时，再增加C泵频率。总排口SO2浓度降低需减少液气比时，应先减小C泵频率，C泵频率减至最小值时，再减D、F泵频率，这样能保证浆液循环泵电耗最小。

一级、二级脱硫塔浆液pH值合理值分别在4.8～5.3、5.8～6.2之间，即C泵对应一级塔浆液pH值在4.8～5.3之间，D、F泵对应二级塔浆液pH值在5.8～6.2之间。二级塔浆液脱除SO2能力强于一级塔，故D、F泵改变1A电流较C泵改变1A电流使总排口SO2浓度变化值更大。

在600MW负荷时，原烟气SO2浓度约2800mg/m3(设计值3520mg/m3),CDF泵自动调频工况下，通过浆液循环泵组合方式，结合浆液pH值，根据入口SO2浓度、石膏品质、循环泵电流综合分析认为，工况2,既ACDEF组合方式为该工况下浆液循环泵最佳组合运行方式，即循环泵总电流最小，如表2中工况1～3所示。

表2 循环泵优化试验数据

在480MW负荷、入口SO2浓度约2200mg/m3、总排口SO2浓度达标前提下，逐渐降低D泵频率，C、F泵自动调频。对比分析D泵频率调整前后各项主要指标发现，该工况下运行5台泵(ACDEF)比运行4台泵(ACEF)总电流小13.08A,可以节电115.5(kW·h),如表3所示。

表明3台浆液循环泵自动调频后，480MW负荷、入口SO2浓度约2200mg/m3工况下，运行5台泵电耗要低于4台泵电耗，具体如表3所示。

变频改造后，80%负荷工况下，通过变频调节，3台循环泵电流均下降12A以上；优化调整后，实现3台循环泵自动调频控制总排口SO2浓度，提高了SO2排放浓度控制的灵活度。在变频的基础上再次降低循环泵电流，可整体实现节能。3台变频泵总电流按降低40A、机组利用小时数按4800h计，每套脱硫系统浆液循环泵总节电约1763(MW·h)、脱硫辅控运行人员操作量降低约50%以上，同时也节约了部分脱硫剂。

表3 5台泵与4台泵电耗数据对比

3.3 变频前后控制方式比较

对浆液循环泵变频改造前后控制方式进行对比，具体结果如表4所示。

表4 变频改造前后控制方式对比

浆液循环泵变频前，总排口SO2浓度微调主要靠石灰石供浆流量控制，负荷或硫分波动大时靠运行循环泵数量控制，造成能耗过高，同时辅控人员操作量非常大。变频后，优化了很多环节，例如确定了单双塔变频技术路线，优化了浆液喷嘴选型，保证了浆液雾化效果，将循环泵工频运行方式改为变频控制，对于多台变频泵同时运行则优先调整功率较小的变频泵，建议并优化扰动量模型等，各项指标获得了大幅提升。

通过浆液循环泵变频改造边界条件研究、技术路线、节能控制优化调整、节能分析等，可以得出如下主要结论：

(1)入炉煤硫份波动大、负荷率低、总排口SO2排放浓度低、浆液循环泵裕量大，当上述条件至少满足一项时，便可进行变频改造。变频调节时，喷嘴压力变化对浆液雾化效果及脱硫效率无明显影响、且不造成喷淋管浆液沉积时，确定转速为最低转速。

(2)根据不同脱硫系统特征，确定浆液循环泵改造的数量、功率、喷淋层是否分区等是改造技术路线考虑的主要因素。

(3)节能优化调整方面，通过节能方式固化、建立扰动量数学模型、特殊工况控制策略等方面进行优化。

(4)600MW燃煤机组浆液循环泵变频改造项目表明，在机组80%负荷工况下，单塔1台浆液循环泵变频后，年节电量809.28(MW·h);双塔3台泵变频后，节约电量1763(MW·h)。双塔中3台变频泵自动调频时，480MW负荷、入口SO2浓度约2200mg/m3工况时，运行5台泵比4台泵节电115.5kW。变频改造及优化调整后，浆液循环泵节电效果明显，可实现浆液循环泵自动调频，精准控制总排口SO2排放浓度，减少浆液循环泵启停次数，提高脱硫系统可靠性。

最新【精品】范文 参考文献

浅谈链条炉燃烧过程中存在问题及改造措施

浅谈链条炉燃烧过程中存在问题及改造措施

【摘要】我国燃煤工业锅炉容量小、数量大、布点分散，难以集中治理。如何推进燃烧锅炉的技术改造，提高其热效率，降低污染，是目前我们面临的首要问题。本文旨在探讨燃煤锅炉的节能改造方法和提高锅炉运行效率的关系。

【关键词】链条锅炉 存在问题 改造措施

中图分类号：TK223 文献标识码：A 文章编号：

链条炉多年来被广泛用于工业生产中，在经济建设中起到重要作用。但在实际使用中也存在一些由于设计原因或使用管理不善导致的热效率低。出力不足，炉渣含炭量高等问题。因此提高热效率，节省能源有着重要的现实意义。本文主要针对链条炉燃烧过程进行分析，提出了改造锅炉拱，采用分层给煤装置及合理送风等方法，以改善燃烧工况，提高热效率。

链条炉工作与其它层状燃烧不同，煤自煤斗滑落在冷炉排上进入炉膛后，主要依靠来自炉膛的辐射热，自上而下着火、着火条件较差，是一种“单面着火”的炉子，而且燃烧过程是沿炉排长度方向，分预热、燃烧、燃烬三阶段进行的。燃料的燃烧需要足够的空气量、足够的炉膛温度，同时燃料需要在炉内停留必要的时间与氧气充分混合，以利燃料的完全燃烧。燃料在炉内燃烧，一部分被有效利用，一部分变成热量损失。有效利用的百分数就是热效率，它和各种热损失的关系如下式：

式中：ηgl为锅炉热效率（%），q1为锅炉有效利用热百分数（%），q2为排烟热损失百分数（%），q3为气体不完全燃烧热损失百分数（%），q4为固体不完全燃烧热损失百分数（%），q5为散热损失百分数（%），q6为其它热损失百分数（%）。

根据经验数据，各项热损失所占比例分别为：

最新【精品】范文 参考文献

从上式不难看出，有效降低各项热损失，将有助于提高锅炉热效率，本文提出的改造方法，就是以有效降低各项热损失来提高锅炉的有效利用热。下面就以一台KZL4型锅炉为例加以说明：

一、KZL型锅炉运行中存在的问题及分析：

1、着火困难。司炉工需要不断拨火，司炉工劳动强度较大。

2、炉膛温度升不上去，燃烧不完全，灰渣含碳量高。

4、停炉时间长时，还出现烧煤仓现象。

（二）造成锅炉热效率低的原因分析

1、原设计炉膛结构不适应现实使用中低挥发分，高含碳量的煤种。

炉膛中的炉拱形状要与煤种相适应，炉拱的作用在于通过前后拱的布置，形成“喉口”，对炉内气体起到强烈的扰动作用，将高温烟气和灼热的碳粒引向前端，一方面加快新燃料的着火，另一方面，延长高温烟气在炉内的停留时间，使其充分放热，同时将后部过量的氧气导向燃烧中心，加速CO和可燃气体的燃烧，降低了气体不完全燃烧热损失q3。

由于煤种的不适应性，对应炉膛结构与燃用现煤种的炉膛相比，具有①前拱出口高度过大。②后拱的长度不够，造成前后拱构成的“喉口”过大，炉温低，着火困难，不适于烧低挥发分的煤种。

2、煤层的通风阻力大，不均匀。

要提高煤的燃烧速度和煤的燃烧完全程度。除了提高炉膛出口温度外，保证空气和煤的充分混合，让空气能很快地扩散到煤的表面，是关系到锅炉燃烧效率的重要因素，但是现实各单位都在燃用未经筛分的配煤。粒径不一，煤屑量较大，不符合层燃炉对燃煤粒度的要求，再经过煤闸板的挡压后，煤层非常密实，煤层的热量难以传向下部，同时煤层通风阻力大，不均匀，颗粒煤集中的地方容易形成“火口”，细屑集中的地方燃烧不完全，司炉工经常拨火，既增加了劳动强度，也增加了固体不完全燃烧热损失q4。

最新【精品】范文 参考文献

3、分段送风仓密封性不好

锅炉采用的是双侧进风，沿炉排长度分为五个分段送风仓，相邻风室用活动钢板隔开，分段送风仓之间漏风严重，造成主燃烧区风量不足。首尾空气过剩，导致在挡渣器上仍有红火燃烧，极易造成挡渣器烧损。

（一）重新布置锅炉的前后拱，将原来的吊砖拱拆除、更换为与之成型拱。

根据锅炉实际情况，严格控制安装尺寸，前拱的水平投影长度降为800mm，前拱出口高度相应降低，后拱水平投影长度加长，前后拱的重新布置，减少了“喉口”尺寸，起到了增强扰动的作用。同时考虑到燃用高挥发分煤和停炉时间长会导致烧煤仓的问题，将引燃拱距炉排面的尺寸由原来的225 mm降为200mm。

（二）采用分层给煤装置解决煤层通风阻力大的问题

解决煤层通风阻力大的问题，可在炉前加装机械筛分装置，使给煤达到层燃炉用煤的要求，但这种方法多数单位很难做到。那么采用分层给煤装置就能较好地解决这个问题。去除煤闸板，安装分层给煤装置，分层装置是通过炉排的转动带动滚筒运动，通过孔板对粒径不一的煤进行筛分。大块的煤紧贴炉排面，细煤屑在煤层上部，使进入炉膛的煤呈规则松散排列，有利于炉排下面的送风穿透煤层，煤与空气充分混合，有利于煤的完全燃烧，有效地降低固体不完全燃烧热损失q4。减轻司炉工的劳动强度。

（三）更换分段送风隔板

更换送风隔板，同时在隔板的边缘加装强度较好的石棉布。这样不会阻碍炉排的运行，同时也能有效防止相邻风室漏风。可以有效调整各风室所需风量。使过量空气系数下降，降低排烟热损失q2。

通过改造后，燃料燃烧效果得到改善，煤自煤仓进入炉膛200mm处开始着火，至挡渣器前500mm处无红火，且火床平整，活现清晰，在“喉口”处能见到耀眼的“火球”。通过改造，锅炉热效率提高5%，节省燃料3%，达到了着火容易，生压快的效果，锅炉出力也有

最新【精品】范文 参考文献

以上是KZL4型锅炉的改造措施及产生效果。对于链条炉的燃烧，要取得好的经济效果，就要因炉制宜，对设备运行和人员水平作具体分析。采取不同措施，使锅炉安全经济的运行。

[1]刘茂俊 燃煤工业锅炉节能实用技术 中国电力出版社 2006.02

浅析“城中村”改造过程中存在的问题

摘要：“城中村”是在我国“城乡二元结构”的特殊国情下，因城市发展引发的一种特殊现象。“城中村”改造是城市化进程中的热点的问题，研究其改造中存在的问题有重要的现实意义。

关键词：城中村；改造；问题

在加快城市化的进程中，城中村改造作为一种独特的社会现象，越来越凸显出其重要性。城中村是原来城乡结合部的村庄在城市扩张过程中逐渐被城市建成区包围，进而成为城市的一部分，原来村庄的土地大部分被新建城区所占用，村民基本不再从事农业生产，但还保留了农民的身份。随着城市化发展的不断进行，城中村与城市之间的矛盾日益突出。下面，本人将从以下几点浅析 “城中村”改造过程中存在的问题：

一、缺乏国家相关政策的支持

到目前为止，国家没有一部关于指导城中村改造的法规文件。除直辖市外，也没有省级政府出台的法规。政策的完善程度不足，造成实际操作中因缺乏依据而出现偏差，影响到城中村改造工作的顺利进行。任何一个社会工程的进行都需要合理、科学、权威的法律来进行指导和保障。然而，国家在这方面的法律十分缺乏和落后，只有《土地管理法》、《城市房屋拆迁管理条例》来进行规范1。没有合理、科学、权威的法律进行保障，同时政府也没有制定相适应的政策法规来规范城中村各方面的改造，造成城中村改造遭遇法律空白。城中村改造是一项全新的工作，没有现成的经验可以照搬，必须从自己的实际和城中村君民的接受能力对城中村进行改造。这一定程度上说明城中村改造策不是一步到位，而是逐步完善2。

城中村改造不仅仅是城市建设和规划部门的事情，涉及到社会保障、劳动就业、医疗和养老保障、基础教育、社会治安等方方面面，需要各部门政策和行动协调一致，才能加快城中村改造的进程，而目前城中村改造中遇到具体困难或问题时，各部门相互推诿和扯皮现象比较多，与城中村改造的复杂性和艰巨性不相适应。尽管许多地方有专门负责城中村改造的相关机构，但基本情况是遇到问题后把各部门召集在一起开会，会后任务能完成多少，主要靠相关部门和人员的工作自觉性和主动性，说明政府角色定位不够准确。

城中村由于其独特的地理位置，所拥有的土地更是寸土寸金，所以许多地方政府对城中村改造的热情与一路走高的土地价格密切相关。造成土地征用难。一

方面按照《土地管理法》规定，征用土地按照被征地的原用途给予补偿，然而在具体执行过程中，是以农业经营方式和投入为参照制定补偿标准，这给地理位置相同但农业经营方式不同的土地带来了征地补偿标准的差异，也带来了补偿的不合理性，最终造成了征地的困难。另一方面，以人均耕地制定补偿标准在城中村征地执行中矛盾更加突出。往往在同一个单位征地过程中涉及两个或两个以上农民集体经济组织，由于人均耕地的不同，形成了补偿标准的差别，使得补偿低的农民难以接受。

一方面由于缺乏有效规划，城中村建筑往往密度过大，城中村“握手搂”、“贴面楼”、“接吻楼”等违规违章建筑比比皆是。由于地基中附加应力向外扩散，使得相邻建筑的沉降相互影响，周围其他建筑，特别是高层建筑的修建对其地基扰动较大，引起结构不均匀沉降造成破坏，所以应控制相邻建筑之间的间距。居住环境差是城中村存在的普遍现象。另一方面城中村被排挤于城市规划建设覆盖之外，城中村的道路、供水、供电、电讯、排水、垃圾处理一般都不配套,各种管道、电线杂乱无章,排水排污不畅、内涝时有发生、垃圾成灾,卫生死角多，基础设施不够完善，环境脏、乱、差，道路狭窄,并且缺乏公共绿地与体育等设施。城中村内街巷狭窄弯曲，消防通道严重不足或堵塞,外围道路又往往被店铺挤占,造成消防车难以进入。

五、农民权益维护力度不够大

一方面是前后住房面积缩水。当农民时，三口之家的宅基地一般为60-75平方米，住房面积在150平方米以上。但是在安置后，规定还建的面积大大脱离实际情况（政策规定每人30平方米）。是不再享有农村集体经济组织提供的生活保障，而城市社会保障个人成本负担较困难。转非前农民可以从集体经济组织得到分红和一些福利保障（如老年人生活补助、助学补助、医疗补助、水电补助等等），转非后参加城市社保需要自己交纳较高的费用，而且再也没有集体福利补助。另一方面是农民、村集体未充分参与改造。改造建设中农民、村集体参加不足，土地产生的增值收益没有充分考虑农民、村集体的分配3。

外出打工是农村地区农民增收的主要途径之一，而对于大多数城中村居民来说，到外地打工挣钱难以接受。城市发展为城中村供了良好的条件和机遇，但许多居民把致富的门路只锁定一条路上，即出租房屋挣钱。受传统思想影响，农民失地后择业观念落后，尤其年龄较大者对土地有着血浓于水般的深厚感情4。长期从事农业生产，使他们养成了保守、安于现状、不思进取的观念，不愿意离开赖以生存的土地，不愿意改变过去延续多年日出而作、日落而息的生活方式。因

而不能适应征地后的诸多变化，不能面向市场主动出击。大多失地农民的受教育文化水平低、技能缺乏从而造成失地农民就业渠道少、缺乏稳定性。在村民就业方面，仅有年轻村民能够获得物业保洁员、保安、物业管理员等工作，此类工作收入一般不高，大部分村民的就业还是需要自己解决。

综上分析，城乡一体化的难点问题是长期积淀形成的，问题纠缠深，历史原因复杂，“硬约束”因素多，既因为政府治理“城中村”的历史不长，现行政策制度对城乡一体化的支持力度不够，有很多问题需要磨合，各方面的博弈需要一定的时间探索选择；也因为农转居人员以及转制社区治理工作，需要一定的时间学习和适应，才能达到与中心街区同步和协调。要在短时间内一揽子解决难点问题，明显思准备不足，资源不足，推进难度大。

1陈小燕，董冬：城中村改造中的问题及对策.衡水学院学报(社会科学版).2011年(2)2赵满华，刘淑清：城中村改造过程中存在的问题及解决的对策——以山西省太原市为例[J].区域与产业经济.吴学军：济南市拓展城市发展空间进程中“城中村”农民市民化问题研究.中共济南市唯党校学报.2011年(1)陆海燕：“城中村”改造问题研究.[J].现代商贸工业.2011,(2).

LF炉埋弧造渣存在问题及改进措施

提高升温速率，降低电耗；减少钢包耐材损失，提高钢包包龄；增加渣钢反应界面，加快脱S速度。

观察电弧弧光：弧光外漏明显，埋弧效果不好，从电极孔看不到弧光，说明埋弧效果好；

听电弧声音：电弧声音响亮、尖锐，埋弧效果不好；电弧声音低沉，发闷，说明埋弧效果好；

对比升温速率：同样钢包状况，同样供电档位，升温速率慢，埋弧效果不好，升温速率快，说明埋弧效果好；

钢包渣厚度大于弧长2倍能够实现完全埋弧。由于不同档位电压弧长不同，建立供电档位和钢包渣厚匹配表并严格执行，才能实现埋弧操作。

4、影响电弧长度因素：

Larc：电弧长度，Uarc：电弧电压，α：电弧冲击深度，一般取20mm，β：弧电压降，一般取1.1mm/V;二次电压越大，电弧越细长；电弧电流越大，电弧越粗粗短；电弧长度主要取决于二次电压；

钢包渣量：为保证埋弧效果，必须保证一定渣量，但由于转炉渣对脱S回P影响较大，尽可能减少转炉下渣，最好在转炉出钢加入顶渣（按6:1配入石灰和萤石），在Ar加铝粒或铝灰改质，将FeO+MnO控制在3%以下；

钢包渣泡沫化：通过改善炉渣特性形成一定储气能力的基渣或加入发泡剂，使炉渣发泡，提高炉渣厚度；

炉渣特性：主要是炉渣表面张力和炉渣粘度，降低炉渣表面张力，提高炉渣粘度均能提高储气能力，资料表明：表面张力在490-510N/m，粘度0.5~0.62pa.s发泡能力最强。

气体来源：钢包底吹Ar气，发泡剂自身分解气体，发泡剂与炉渣反应生成气体；

SiC、CaC2等造渣剂即可做脱氧剂，也可做发泡剂，但在精炼中后期，由于渣中FeO等不稳定氧化物减少，发泡能力下降；采用CaC2及CaCO3混合发泡剂可保证长时间稳定发泡效果。

7、最优精炼渣成分（宝钢150吨钢包炉数据）

目前埋弧操作较差，主要体现在以下几点：

1、部分炉次稳弧时间长，噪音较大；

2、升温期间弧光裸露炉次比较常见；

3、大部分炉次升温速率较低：6挡在2.5-3℃/min,4档在3-3.5℃/min,设计说明书标准分别在4℃和5℃;LF炉热效率较低: 25-36%,一般LF炉热效率在0.3-0.4,较好数据大于0.4。

三、目前埋弧操作存在问题

1、转炉出钢加顶渣及顶渣改质操作不规范，随意性大；

2、LF炉到站基本不测渣厚，渣料加入量基本不考虑埋弧操作；

3、CaF2加入量偏多，对炉渣储气能力影响较大；

4、渣厚与供电档位匹配表执行不彻底，该表也需要进一步优化；

5、钢包底吹透气效果差炉次较多，影响化渣效果；

6、钢包底吹气体不稳定，流量波动大，对起弧快速稳定和化渣影响较大，目前流量、压力数值不准确，靠开口度控制效果不好。

7、钢包底吹Ar操作随意性强，底吹Ar制度需优化完善；

8、由于转炉下渣量不稳定，LF炉初期炉渣不好控制，单靠目前造渣料不能完全实现埋弧效果，建议采购发泡剂试验。

1、完善渣厚与供电档位匹配制度；

2、完善钢包底吹Ar制度；

3、制定最佳渣料成分配加计算公式及相关制度；

4、统计钢包透气情况，降低钢包透气效果差炉次；

5、恢复底吹自动供气装置，实现氩气流量、压力的数据保存功能；

6、统计跟踪炉次升温速率，分析影响埋弧效果的操作、钢包、物料因素；

7、进行发泡剂跟踪试验；

8、进行职工培训，监督关键操作点的执行落实。

业务受理过程中存在的问题及改进措施：

一、规章制度及操作规程方面：

1、手工登记簿存在的问题：ACS系统上线后，不但日常操作与ABS有所不同，而且登记簿方面也有很大改进，系统本身设有多种电子登记簿，所以有一些手工登记簿（例如开销户登记簿）建议取消，在这方面没有相应的制度规定，所以很多登记簿还是延用ABS时的做法来登记。

2、凭证打印及整理方面的问题：没有明确网点需不需要打印记账凭证，如果打印需不需要与原始凭证一一配对后交事后监督中心。这一方面全国各地做法也不太相同，都是按照自己的理解来做，没有一个统一的规范，不利于与相关业务处室关系理顺。建议明确各自的职责范围，以便顺利开展业务。

二、执行相关文件方面：

文件滞后的问题：例如调整财政性存款交存范围的文件有时传达下来时，需要调整的这一旬的业务有的商业银行已经办理完毕，造成与文件不符的情况。建议发文件时明确从下一旬开始执行，有一个缓冲期，给大家工作带来便利。

业务丢失的问题：例如开户，有时账户管理信息表记账成功后，再设置相关参数，扫描员设置完成后提交网点主管审核，审核不通过退回扫描员修改，但是扫描员发现没有错误撤销修改后，有时会出现这笔业务丢失的现象，需要重新办理。建议修补系统漏洞，进一步完善ACS系统。

手工验印问题：目前人民银行办理业务过程中还是使用传统的手工折角验印方式，需要繁复地翻找印鉴册，折角对照预留印鉴，一方面工作量大，另一方面也存在人为判断因素，不利于防范资金风险。建议推广电子验印，取代现有的人工模式，加快电子化进程。

链条炉的问题分析及改造措施

一、链条锅炉存在的问题

在我国燃煤工业锅炉中，其中层燃链条炉占总数的60%以上，往复炉排炉约占20%，固定炉排炉约占10%，流化床锅炉约占5%。因此，链条炉的节能是我国工业锅炉节能的重中之重。目前，链条锅炉普遍存在着以下几个方面的问题。（1）热效率低、着火条件差、煤耗高；（2）链条炉的燃烧具有区段性；（3）燃料与炉排之间没有相对运动；（4）对煤种的适应性较差；（5）炉排漏煤多。

二、链条炉节能改造措施

目前链条炉设计中，在炉膛结构、空气供应以及炉内气流组织等方面多采取以下改造措施，来提高链条炉燃烧的经济性和稳定性。

炉拱对于组织炉内燃烧尤其是劣质煤的燃烧起主要作用。炉拱分为前拱和后拱，前拱（点火拱）接收炉内高温火焰和燃烧层的辐射热，并将其中80%以上的能量吸收用于提高拱本身的温度，并重新辐射出去。这部分再辐射热量将集中投射到新燃料层上，促进新燃料的迅速着火。前拱实质上是再辐射拱，它也反射部分辐射能。从再辐射的观点来看，只要前拱的投影尺寸（即前端的两个端点）一经确定，则前拱的形状对拱的传热效果就不再有影响。因此，有效地增加前拱的辐射热量，主要途径就是提高前拱温度和选择拱的尺寸。

为减少气体、飞灰的不完全燃烧损失，促进燃料及时着火和防止局部结渣，链条炉的炉膛可布置二次风。

链条炉的二次风是指布置与炉排上方的炉墙上以高速喷入炉膛的若干股气流。其作用主要是进一步强化炉内气流的扰动与混合，增加未燃尽颗粒在炉内的回旋逗留时间，促进上行烟气中未燃尽气体和炭粒的充分燃烧。

3.采用合适的燃烧方式

各种燃烧技术有其一定的适用范围，锅炉改造时，应根据煤种及锅炉实际情况选择合适的燃烧设备。为了高效洁净利用煤炭资源，尽可能采用流化床燃烧技术。针对劣质煤，还可选用抛煤机炉和往复推饲炉。用户和设计院选型时就应该严格把关，确保改造能取得实效。

4.锅炉风机水泵节能技术

锅炉的辅机系统很多，如送、引风系统，除尘系统，自动控制系统，水处理系统等，这些系统对锅炉运行的可靠性和经济性影响非常大。如锅炉风机、水泵，其用电量占锅炉房全部用电的80%以上。

大家知道，风量与转速成正比，风压与转速的平方成正比，轴功率与转速的立方成正比。因此，风机、水泵采用调速控制流量是非常有意义的。5.余热回收利用技术 锅炉设计中，为了使受热面不至于过大及维持一定的传热温差，锅炉的排烟温度比对应的饱和蒸汽温度高约50℃。目前有的锅炉设计尾部受热面，另有部分锅炉已设置省煤器，但由于结构及运行的原因，排烟温度较高，排烟热损失较大。增设尾部受热面，可以降低排烟温度，减小排烟热损失，提高燃油锅炉的热效率。另对有省煤器的锅炉，在省煤器后加装节能器，也能起到良好的节能效果。

常规锅炉出口蒸汽多用作热源间接加热，而实际上被利用的仅仅是蒸汽的潜热，蒸汽的显热——冷凝水所具有的热量几乎全部被丢弃。利用好这部分热量可收到很大的节能效益。通过加设冷凝水回收装置，不但节约了工业用水及锅炉给水处理费用，更节约了燃料。

零星分散的小锅炉效率低、能源利用率差、环境污染严重。在用热相对集中的区域，在条件允许的情况下采用区域锅炉房集中供热，利用高效率大容量锅炉代替分散小锅炉的统一供热。由于区域相对集中，大型锅炉热效率提高所获得的效益足以补偿热网系统输送热量所产生的损失，集中供热可减低企业及用电热单位的投入及维护成本，节约燃料，提高能源的利用率。

锅炉是一个多输入多输出、非线性动态对象，诸多调节量和被调量间存在着耦合通道。通过对锅炉增设自动控制装置，对锅炉给水、给煤、鼓风、引风等自动控制，使锅炉的汽包水位、蒸汽压力控制在一定的波动范围内，以保证锅炉的安全、稳定运行。

9.燃煤炉改煤气化燃烧

煤炭气化是指在一定温度、压力下，以煤、半焦或焦炭为原料，以空气、富氧、水蒸汽、二氧化碳或氢气为气化介质，使煤经过部分氧化和还原反应，将其所含碳、氢等物质转化成为一氧化碳、氢、甲烷等可燃组分为主的气体产物的多相反应过程。经气化，使煤的潜热绝大部分转变为煤气的潜热。通过燃煤炉改为煤气化燃烧，可提高热效率5%——15%。改技术主要是改煤直接燃烧为煤气燃烧，提高燃烧效率，减少粉尘排放。

10.增设蒸汽蓄热器 锅炉使用过程中，很多单位往往只是阶段性用汽或用汽量不均。可考虑增设蒸汽蓄热器以降低由于锅炉负荷波动而造成的热效率损失。在生产用汽负荷波动大的热力系统中，合理设置蓄热器，可以起到“削峰填谷”的作用，保证蒸汽量和蒸汽压力稳定，使锅炉在平均负荷工况稳定运行。

以上仅简单介绍了一些基本和常见的锅炉节能改造措施，还有很多节能措施等待我们去研究和利用。锅炉改造的基本原则是在安全的基础上，根据原锅炉的结构，参照使用燃料品种，提高使用效率，尽可能地降低各种热损失及维护运行成本。只有真正重视能源的节约和合理利用，采取各种有效措施，才能切实提高工业锅炉的能源利用率，使有限的能源发挥更大的作用，为国民经济的反展奠定坚实的物质基础。

有一台水泵，想配调节。不知道有没有关于水泵的频率、扬程、流量、功率之间关系的文章？