《制冷公式汇总》由会员分享，可在线阅读，更多相关《制冷公式汇总（40页珍藏版）》请在装配图网上搜索。1、逆卡诺循环P504；=qo/三wqo=To(Si-S4)qk=Tj(Si-S4)iw=qk-qo；=To7(Tk-To)To/T；-冷热源温度Ks1/s4状态点i和4的比嫡kJ/kgKqo-面积14baiqk-面积23ba2汇w-12341-可编辑修改-湿蒸气区逆卡诺循环(理想循环)P504qo=hi-h4qk九-h3三w=Wc-We=(h2-hi)-(h3-h4)；=(hi-h4)/(h2-hi)(h3-h4)hih2h3h4状态i234的焰kJ/Kgwc-消耗功，面积i23o4iwe-获得膨胀功，面积3。43Ww-面积i234i有传热温差的制冷循环P505；=（T。- 订0）/（丁:-丁02、）（ F F）有传热温差时制冷系数总小于逆卡诺循环的制冷系数，其减小的程度一般称为温差损失，AT0和AT越大，则温差损失越大e1=7*/（兀=（r0-n）/（rk+4Tk）=（7）4To）/+（7;+4To”与理想循环比：制冷量减少-面积44 b b4膨胀阀代替膨胀机理论理论循环P506q=hihh4w=h2-h1；=（h；-h4）/（h2-hi）b1b干压缩代替湿压缩P506q0=hi-h4w=h2-h1膨胀功减少-面积0340制冷量增加-面积allaa耗功量增加-面积12211hhihhth2（二（hi一h4）/（h2一%）Hi潘机工4液体-仁分离器T蒸气压缩式制冷理论循环的热力计算P503、7q0=hl-h4qvq0hi-h4ViVlqoWth-h2-hik过冷冷循环P508T,Mr0Vr=MrVi=qvqk-h2-h3k-MRqk-MR(h2-h3)%=Mr“2-hi)/Fth=q/Wth=(hi-h4)/(h2-hi)=；th/；0+Rh或qk=q0+wth椀冷=(qo+So)/wC=(h一)+(h4-h4)/(h2-hi)0(Cx*：ts)/(h2f)q0-单位质量制冷量kJ/Kgqv-单位容积制冷量kJ/m3Vi-压缩机吸气比容，即压缩机入口气态制冷剂的比容m3/kgMr-制冷剂质量流量kg/s0-制冷量kJ/s或kw丸-冷凝器热负荷kJ/s或kwFth-压缩机理论耗功率4、kJ/s或“R-制冷效率平衡检验制冷量增加-面积a44ba0-无过冷的饱和循环制冷系数Vr-体积流量m3/sqk-冷凝器单位质量换热量wth-压缩机单位质量耗功量kw8th-理论制冷系数kJ/KgkJ/KgCX制冷剂液体在Tk和丁事之间即1/2(Tk+Tr*)的平均比热kJ/Kg.K制冷量增加-面积44 b b4压缩机耗功量增加-面积1 2211回热循环P509；-(q：q0)/(wc-wc)(h1-h4h4h4)/(h2-h1h2-h1)二(h1-h4)/(h2-h1h2-h；)h4-h4=h；-hiP5i2Kw=kg/s xkJ/Kg冷菁祥一次节流、中间完全冷却的双级压缩制冷mRi-0/(5、hi-h8)mw(h2-h3)mRi(h5-h7)=mR2(h3-卜6)mR2=mRl(h2一八3)35一八7)/(卜3一八6)低、高级压缩机理论耗功率Phi=mRi(h2-hi)Pth2=mR(h4-h13)Ph=Phi+Pth2理论制冷系数跖=%/Rh=%/(Pthi十2)薄巽tf按制冷系数最大为原则确定中间压力按高低压压缩机的压缩比相等为原则热泵循环一次节流、中间不完全冷却的双级压缩制冷mRih2mR2h3=(mRimR2)h3=mRh3mRi=/(ho-h9)mR23一%)=mRi(h5一八7)低、高级压缩机理论耗功率Rh=Rhi+Ph2=mRi“2hi)+mR(h4h3)理论制冷系数6、-=%/Rh=%/(Pthi+Ph2)t佳=04k+0.6to+3P=/PkP0-0=；(i-i)；hh=0(ii)P513适用于R22、R134a等制冷系统此循环一般增设回热器，使流出蒸发器的制冷剂蒸气由t0升到t1低压级压缩机吸气过热度取2050C,循环中t7比t6高58CP5i4P5i4公式成立条件必须是工况（冷凝、蒸发温度、再冷度、过热度）完全相同制热系数P514逆卡诺循环制热系数P514为c=%+1=T，(Tk-T0)取大空气调节器中压缩机向蒸发器提供的实际冷量Q=0.9Qk=0.9kQ0Wk=Qk/Q0=1.72ne0.0437tlQk压缩机在空调工况下的制冷量WQo标准工况(t17、=30C,tz=-15C下的制冷量)W制冷剂P5172m+2=n+p+q+r饱和碳氢化合物CmH2m+2卤代煌CmHnFpClqBrr活塞式制冷压缩机理论输气量P540.冗一2八一Vh=DSnZm3s240气缸气缸直径D(m)、活塞行程S(m)、气缸数Z、曲轴转数n(r/min)滚动转亍式压缩机理论输气量P540-2，-22、,一Vh=n(R一r)LZcm3s60气缸半径R(cm)、转子半径r(cm)、气缸轴向厚度L(cm)、压缩机转速n(r/min)、气缸数Z双螺杆式制冷压缩机理论输气量P540、，1八八c2.Vh=CnC(pD0Lnm3s60主动转子公称直径Do(m)、转子长度L(m)、面8、积利用系数Cn、扭角系数C6主动转子转速n(r/min)单螺杆式制冷压缩机理论输气量P5402VpZnVh-mWs60星轮封闭时的最大基元容积Vp、转子齿数Z、转子转速n(r/min)涡旋式制冷压缩机理论输气量P5401居靖Vh-nPhH(Ph-25)(2N-1-)m3s30几涡旋体图度H(m)、涡旋体壁厚8(m)、基圆半径a(m)、涡旋节距Ph=2面(m)、小室数N、回转角0*(rad)、转速n(r/min)容积效率P540VVr一一v-/vAp/t儿lVh实际输气量Vr、理论输气量Vh余隙系数、节流系数、预热系数、气密系数：山、2、片、X中小型活塞式压缩机容积效率P5411nv=0.94-9、0.085(g严-1PiC约为0.04、转数等于或大于720r/min、氨多变指数m=1.28;R22,m=1.18相对余隙容积P541Cj/Vg余隙容积Vc、气缸工作容积Vg日:制冷压缩机工作能力，P542制冷量Kw包=Mr(Mh5)=(vVh/v2)(hik)=vVhq制热量Kw午=MrQh4)=MR(hi-h5)+MR(h3-hi)=%+fPinMr制冷剂单位单位质量流量，kg/sh1-蒸发器出口制冷剂的比烙，kJ/Kg;h5-蒸发器进口制冷剂的比烙，kJ/Kg11V-制冷压缩机的容积效率；Vh-制冷压缩机的理论输气量，m3/sV2-制冷压缩机入口气态制冷剂的比容，m3/Kgh3-制冷压10、缩机出口气态制冷剂的比烙，kJ/Kgh4-冷凝器出口液态制冷剂的比烙，kJ/KgPn-压缩机配用电机白输入功率，KWhf-输入功率转化为制热量的系数，小型压缩机0.75,良好的大型压缩机0.9,不计散热1制冷压缩机耗功率P543cwWth”vVh(h3h2)Pi=MrWi=Mr=4-niVilni=Ph/P=(MRWth)/(MRWi)=Wth/Wi2+bt。TkWth=hh-hhPi=MR(h3-h2)/niFe=P+Pm=P/=P/nn_nvVhh3-h2_Ph/im-r1rlV1imm=P/Pe开启式制冷压缩机配用电动机的功率KwP=(1.101.15)R/4dPe_P_Ph_nvVh(11、h3-h2)ndnmmVj/VdPnPePiPhWi-单位质量制冷剂的实际耗功率，kJ/KgWth-单位质量制冷剂的理论耗功率，kJ/Kgh2-制冷压缩机气缸入口处气态制冷剂的比烙，kJ/Kgb氨取0.001;R22取0.0025P一指示功率，KwPe轴功率，KWPm-摩擦功率，KWRh-理论功率，Kw，一指示效率nm-摩擦效率ne-轴效率“s-绝热效率nd传动效率，直联1,三角皮带0.900.95Pin=Pth/me=R/=Pth/”sn=nnns1me制冷性能系数COPP544开启式COP=%/Pe=%hmCOP_6/P_,nnnn,、,COP0/Pinimde封闭式Phw/w或Kw/Kw12、_Ennnn一写thimde制热性能系数P544开启COPh=%/Pe封闭式COPh=外/Pnw/w或Kw/Kw蒸汽压缩式部分负荷综合性能系数IPLV=2.3%A+41.5%B+461%C+10.1%DA-100%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度30C(IPLV)IPLV=0.01A+0.42B+0.45C+0.12DB一75%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度26C70Kw以上的机组应配置容量卸载机构C-50%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度23C美国标准P426D25%负荷时的性能系数w/w,冷却水进水温度19C冷水机组的噪声P553_r,L=L020lg+3dBrOL。距13、机组1m、距地面1.5m处的噪声值，dB风冷热泵机组冬季制热量P553%=qk1k2Kwq产品样本中的瞬时制热量（室外空气干球温度7C,湿球温度6ck1-使用地区室外空调计算干球温度的修正系数k2机组化霜修正系数，每小时化霜一次0.9,二次0.8Hf、Hd冷却水管路系统总的沿程阻力和局部阻力MPaHp=1.1(Hf+Hd+Hm+Hs+Ho)MPaHm冷凝器冷却水侧阻力MPa冷却水泵扬程P562Hs冷却塔中水的提升局度（从塔底部水池到喷淋器的高差m）X0.0098Ho冷却塔布水器喷头的喷雾压力MPa,引风式0.02-0.05MPa水喷射式0.08-0.15MPat+t“Ctw1、tw2冷却水进、14、出水温度C；水冷t=Jw1w2+48c2tk夏季空调室外计算干球温度c风冷t=tk+15C冷凝温度Q压缩机的实际制冷量KW;c1.2Q1.2QG=kg/sC(tw2-tw1)2t力冷却水温升，卧式冷凝器4-8C,进水温度高所限、冷凝器水行程数少取卜限。冷却水量Qc=KaAH(MED)kJ/hKa-冷却塔填料部分的总焰移动系数；冷却塔的冷却能力P565开式冷却水补水量P566开式冷却水系统的补水量包括：蒸发损失，飘逸损失，排污损失和泄露损失，当选用逆流式冷却塔或横流式冷却塔时，空调冷却水的补水量应为：电制冷1.2-1.6%,澳化锂吸收式制冷1.4-1.8%。A1-A2MED二1ln221=iwi15、is2A2=iw2isiKa=C1(W/A严(G/A)P冷却塔的实际冷却能力=实际MEDs/样本MEDyH填料层高度，mMED对数平均比始差，kJ/kgiw1、iw2对应于Tw1、tw2饱和空气的比始，kJ/kgis1、is2对应于Ts1、ts2饱和空气的比次含，kJ/kgtw1、tw2冷却水进出口的水温c；ts1、ts2室外空气进出口的湿球温度CW冷却塔水量，kg/h;G冷却塔风量，kg/h“、3系数分别为0.45和0.60A冷却塔断面积，m2;C1P566表4.4-9吸收式制冷氨-水工质对P571mN%kkkg/kgmNH3+mH2O芦mLiBrJ二kg/kgmLiBr+mH2O澳化理-水16、工质对吸收式制冷机的热力系数P5716金Tg外一制冷量；*g-消耗的热量ggg最大热力系数P571热力完善度ax=T0（Tg-Te）/Tg（Te丁0）=%=/&axTg发生器中热媒温度；To蒸发器中被冷却物温度（可取进出水平均温度）；Te-环境温度（可取冷却水进出水平均温度）人-逆卡诺循环制冷系数；。c-正卡诺循环制冷系数水溶液的沸点与同压力下水的沸点成正比P572t=At+BA、B系数，为浓度的函数mi=m2=m3吸收式制冷P571-574m3=m7+m4图4.5-3I匕玷一眯度图上的淡化锂吸收式制冷理论循环m33=m77m4447sm3=m?=m?=m7f-l4.3-ls.%.mo。需环分17、倍率fm匚um7sw放气范围-s-w勺-浓溶液浓度%-稀溶液浓度放气范围大，溶液循环倍率小，运行经济性好，但澳化锂-水溶液浓度大,易产生结晶，因此，放气范围和溶液的循环倍率很重要，澳化锂吸收式制冷的四大性能指标为热力系数，热力完善度，放气范围和溶液循环倍率。P571单效型Q吸+Q冷=、发+Q蒸双效型Qk=Qo+Qg=Qo（1+1/Q吸收式机组名义制冷量、制热量P578COP0=包/(露+P)kw/kwgggCOPh=*h/(*g+P)kw/kwg-名义加热源耗热量kwgP名义消耗电功率kw蓄冷平均法P59724Q=qi=nmqmax=nqidQ=(1+k)QdQ设备选用日总冷负荷kWh;Qd设18、备计算日总冷负荷kWhqii时刻空调冷负荷kW;qmax设计日最大小时冷负荷kWqp设计日平均小时冷负荷kWn设计日空调运行小时数hm平均负荷系数，宜取0.7-0.8;k制冷站设计日附加系数，5%-8%蓄冷全负荷蓄冷P597蓄冷装置有效容量24Qsqi=1Cfqci=1蓄冷装置名义容量Qso=EQs24zqc制冷机空调工况制冷量qc=上niCf部分负荷蓄冷P597畜冷装置后效容量Qs=niCfqc蓄冷装置名义容量Qs0=Qs24zqc制冷机空调工况制冷量qc-I奥+nfqi建筑物逐时冷负荷ni-夜间制冷机在制冰工况下运行的小时数n2白天制冷机在空调工况下运行小时数L蓄冷装置的实际放大系数cf制19、冷机制冰时制冷能力的变化率即实际制冷量与空调工况制冷量的比值，活塞0.6-0.65;螺杆0.64-0.7;离心（中压）0.62-0.66;离心(三级)0.72-0.8有限电时蓄冷装置有效容量P598Qsmax-qimaxqc-Qs/（nCf）Qs-为满足限电要求所需蓄冷装置容量kWh“max-所选蓄冷装置的最大小时取冷率qimax-限电时段空调系统的最大小时冷负荷kWqc-修正后的制冷机空调工况制冷量kWh水蓄冷贮槽容积P598QsPV=sm31.16311AtQs一设计日所需蓄冷量kWhP容积率1.08-1.3,分层型及容量大的右取低限，其余形式及容量小的取高限；。一蓄冷效率0.8-0.8520、;At-蓄冷槽可利用的进出水温差5-8C水蓄冷用1流器P598水蓄冷稳流器进口的Re皿力.5Pa一般Fr2,取Fr=1Re=q/vFr稳流器进口的Fr数q稳流器有效单位长度的体积流量m3(ms);g重力加速度9.81m/s2hi-稳流器最小进口高度m,对下部稳流器进口高度是指其出水孔与槽底的垂直距离，对上部是指其出水孔与液面的垂直距离pi进口水密度kg/m3;但一周围水密度kg/m3v-进水的运动黏度m2s蓄冰系统工程中泵的流量P60325%乙烯乙二醇溶液（工作温度-65C）Lg/（3.83的L/s卤水泵LQj/（4.2&）L/sQj输送冷量kwAt供回液温差C食品的比热容P614食品的温度在21、冻结点以上3cr=4.19-2.30Xs-0.628XskJ/kgK食品的温度在冻结点以下水分冻结量v1.105XwX；=i-0.87651+ln(tf-t+1)食品冻结后的比热容cr=0.837+1.256XwkJ/kgKXs食品中固形物的质量分数%Xi食品中水分的冻结质量分数%Xw食品的含水率（质量分数）%tf食品的初始冻结点Ct食品冻结终了温度C食品的比烙P614取t=-40C时食品冻结状态的比烙值作为计算零点，是一相对值食品在初始冻结点以上的比焰kJ/kg3h=hf+(t-tf)(4.19-2.30Xs-0.628Xs)h食品在初始冻结点tf以上的比焰kJ/kg;Xs食品中固形物的质量22、分数%;hf食品在初始冻结点tf时的比次含kJ/kgt食品的温度C；tf食品的初始冻结点C食品在初始冻结点以下h食品在初始冻结点tf以上的比焰kJ/kgt食品冻结终了温度Ch=(t-tr)1.55+1.26XXb=0.4Xp(Xsw-Xb)r0tftfttr食品中水分全部冻结时的参考温度（取-40C）r。一水的冻结潜热，333.6kJ/kg;Xb食品中结合水的含量（质量分数）Xw食品的含水率（质量分数）%Xp食品中蛋白质的质量分数m=Pm(Pg-Ps)kg/sM果蔬的质量kg果蔬表面水蒸发册造成的失水量P6153蒸发系数1/sPa;P616表4.7-12pg果蔬表面的水蒸气压Pa;Ps果蔬周围23、空气的水蒸气压Pa食品冻结时间P616平板状食品食品的冻结点按中心点的温度为-1C计算，冻结终了热-15C丁W(105+0.42tc)510.7M-1-tc)+5.3儿)a8食品的厚度或半径m”一表面传热系数W/m2K;P617,表4.7-13圆柱状丁W(105+0.42tc),二5一、6.3(-1-tc)+3.”)a入一食品冻结后的热导率W/mKW一食品的含水量kg/m3球状tc冷却介质的温度C冻结终了/、是-15C时，从图4.7-1P616中根据冻结终了温度查出修正丁W(105+0.42tc)、5-n11.3M-1-tc)6传+3.7儿)a系数m冷库计算吨位P617G=EViPs/100024、tVi-冷藏间或冰库的公称体积m3刀一冷藏间或冰库的体积利用系数P617,表4.7-14;表4.7-15华一食品的计算密度kg/m3618,4.7-16冷却间和冻结间冷加工能力P618吊挂式md=(lmd/1000)(24/t)搁架排管式mg=(Nmg/1000)(24/t)md设有吊轨的冷却间、冻结间每日冷加工能力tl吊轨有效长度m；t货物冷加工时间hmd吊轨单位长度净载货质量kg/m,P618表4.7-17mg搁架式冻结间每日冷加工能力t;mg每件食品的净质量kgN-搁架式冻结设备设计摆放冻结食品容器的件数围护结构蒸汽渗透量P622假定：1、蒸汽渗透过程均以气态形式进行2、蒸汽渗透过程均处25、于稳定状态P=(PswPsn)/Hg/(m2h)H=Rw+R+R2+RnR=冷库蒸汽渗透阻的验算H0之1.6(Psw-Psn)Psw围护结构高温侧空气的水蒸气的分压力PaPsn围护结构低温侧空气的水蒸气的分压力PaH围护结构隔热层各层材料的蒸汽渗透阻之和m2iPa/gRw一围护结构外表面的蒸汽渗透阻Pa,Rw=4m2hPa/g;Rn围护结构内表面的蒸汽渗透阻Pa,8（当库内有强力通风装置时为4）8材料白厚度m;材料的蒸7渗透率g/(mhPa)H0围护结构隔热层高温侧各层材料(隔热层以外)的蒸汽渗透阻之和m2hPa/g冷库围护结构最小总热阻P627热惰性指标D=R1sl+R2S2+最小总热阻tg26、tdRmin=-bRwm2C/wtg_tlS蓄热系数w/m2ctg围结构高温侧的气温ctd围结构低温侧的气温Cti-围护结构高温侧空气的露点温度Cb热阻修正系数，DQ时b=1.2；其他b=1.0Rw围护结构外表面热阻m2c/w隔热层层厚度P规718一，11618=九_（十工1+-）mKaw九%入，所采用隔热材料的导热系数w/mCK围护结构的传热系数w/m2c8-各层建筑材料的厚度入-各层建筑材料的导热系数w/mCaw、如一墙或屋囿的外、内表向放热系数w/m隔热材料设计热导率P规718七入bw/mC入，正常条件下测定的热导率w/mC；b热导率修正系数P规718表4.4.4围护结构热流量P628i27、=KAa(tw-tn)WK围护结构传热系数w/m2K;A围护结构的传热面积m2a围护结构两侧温差修正系数，P628表4.7-29tw围护结构外侧计算温度C,P624tn围护结构内侧计算温度C,P627表4.7-34冷藏间货物热流量P631注：1、仅鲜水果、鲜蔬菜冷藏间计算%和%2、如冻结过程中需加水时，应把水的2=2a+2b2c+2d=1m(nhb)+口cb(4-%)+m(4+好mBb3.6tt2+(mz-m)W/a-食品热流量W；*2b-包装材料和运载工具热流量W露c-货物冷却时的呼吸热流量W；2d-货物冷藏时的呼吸热流量Wm冷间的每日进货质量kg,P631h1货物进入冷间初始温度时的比焰k28、J/kgh2货物在冷间内终止降温时的比焰kJ/kgt货物冷却加工时间h,冷藏间取24,冷却间、冷冻间取设计冷加工时间；Bb货物包装材料或运载工具质量系数P632表4.8-1Cb-包装材料或运载工具的比热谷kJ/kgK热流里加入3-包装材料或运载工具进入冷间时的温度c日2-包装材料或运载工具在冷间内终止降温时的可计温度C；mz-冷却物冷藏间的冷藏质量kg4-货物冷却初始温度时单位质量的呼吸热流量e-货物冷却终止温度时单位质量的呼吸热流量P632P632表4.8-21度，宜为该冷间的设w/kgw/kg冷间通风换气热流量WP6321、本条只适用于贮存有呼吸的食品的冷间2、有操作人员长期停留的冷间如加29、工间、包装间等，应计算操作人员需要新鲜空气的热流量3b,其余冷间/、计。4=，3a*3b=1(hw-hn)nVn73.624+30nTP(hw-hn)43a-冷间换气热流量W%b-操作人员需要的新鲜空气热流量Whw冷间外空气的比焰kJ/kghn冷间内空气的比焰kJ/kgn每日换气次数可采用2-3次团一冷间内空气密度kg/m3Vn冷间内净体积m3n-操作人员数量电动机运转热流量P633*4=1000工Pd二bWPd电动机额定功率kw;热转化系数，电动机在冷间内取1,在冷间外取0.75b电动机运转时间系数，对空气冷却器配用的电动机取1,对冷间内其他设备配用的电动机可按实际情况取值，如按每昼夜操作830、h计，取8/24操作热流量WP633%=%+%+%=A人十.n；nkVn(hw-hn)MPnd3.6244n机6a照明热流量W；6b每扇门的开门热流量W%c操作人员热流量W;Ad冷间地面面积m2;nk门樟数*d-每m21板面积照明热流量，冷却间、冻结间、冷藏间、冰库和冷间内穿堂可取2.3w/m21t作人员长时间停留的加工间、包装间等可取4.7w/m2nk每日开门换气次数，可按图4.8-1(P634)取值，对需经常开门的冷间，每日开门换气次数可按实际情况采用M空气幕效率修正系数，可取0.5;如不设空气幕时，应取1小7-每个操作人员产生的热流量W,冷间设计温度高于或等于-5C时，宜取279W,冷间31、设计温度低于-5C时，宜取395c冷间冷却设备负荷P634冷却间、冻结间和货物不经冷却包=*+P%+%+%+%W1围护结构热流量W;2货物热流量W3通风换气热流量W;4电动机运转热流量W而进入冷却物冷藏间的货物热流量系5操作热流量W；P货物热流量系数数P应取1.3,其他冷间取1冷间机械负荷P634W*j=(n工电+1魂+%工句+%工旬+收工外ni围护结构热流量的季节修正系数，宜取1n2货物热流量折减系数P634表4.8-3;n3同期换气次数，宜取0.5-1.0(同时最大换气量与全库每日总换气量的比数”大时取大值)n4冷间用的电动机同期运转系数；P635表4.8-4n5冷间同期操作系数P635表32、4.8-4R-制冷装置和管道等冷损耗补偿系数，直接冷却系统宜取1,间接冷却系统宜取1.2冷凝器热负荷P641心=句+PKWcee压缩机在计算工况下的制冷量KW单级压缩灯=*eKWPi压缩机在计算工况下的消耗功率KWW冷凝器负荷系数P641图4.8-3冷凝器传热面积P642A=c/KA6m-c/qlm2ccK冷凝器、蒸发器的传热系数w/(m2K)A=c/K6m=4c/qm2cc6m-冷凝器、蒸发器的对数平均温差C蒸发器传热面积P644qi冷凝器的热流密度w/m2;q蒸发器的热流密度w/m2冷凝器混合循环水冷却时，补充水量P规735t2-t1Qb=Q-m3ht2-t0Q冷却水量m3hti冷却水进水33、温度C；t2冷却水出水温度Ct。一补充水温度C中间冷却器的的直径P规728365。0188国mWx入-氨压缩机高压级的输气系数，应按产品规定取值V-氨压缩机高压级理论输气量m3hWx中间冷却器内气体速度，不应大于0.5m/s中间冷却器蛇形管面积P规728A=dz/K&3m2g=1cCz01-0Z2.3lg-z“e-eczz中间冷却器蛇形管的热流量WK蛇形管的传热系数，应按产品规定取，无规定时取465-580w/（m2C）风-对数平均温差C；例一冷凝温度C；生一中间冷却温度C0c中间冷却器蛇形管的出液温度c，应比中间冷却温度高3-5C油分离器直径P规728dy=47V而3600Wy-.?Wym入34、-氨压缩机的输气系数（双级压缩时取高压级的），应按产品规定取值V氨压缩机的理论输气量（双级压缩时取高压级的）mWhWy油分离器内气体速度，填料式取0.3-0.5m/s,其他不应大于0.8m/s贮液器白体积P646Vs=W/P)vqmm3低压循环贮液器1、上进下出Vd=(%Vq+0.6Vh)/0.5m32、下进上出Vd=(0.2V；+0.6Vh+乂)/0.7m3中贮液器的体积系数P646表4.8-203贮液器的氨液充满度，应取70%v冷凝温度卜饱和液体的比体积m3kgIqm制冷装置中每小时氨液的总循环量kg/h0q-冷却设备蒸发器的设计灌氨体积百分比Vq冷却设备蒸发器的体积m3;Vh回气管体积m35、3V；-各冷间中，冷却设备灌氨量最大一间蒸发器的体积m3Vb氨泵的体积流量m3htb氨泉由启动到液体自系统返回低压循环贮液器时间，可采用0.15-0.2h低压循环贮?器直径P646入-氨压缩机的输气系数（双级压缩时取低压级的输气系数，应按产品规定取值V-氨压缩机的理论输气量（双级压缩时，取低压级的理论输气量）m3h4九VAOO:w0.0188.3600Wn1mmWd%ndWd低压循环贮液器内的气体速度，立式不应大于0.5m/s,卧式不应大于0.8m/s;&-低压循环贮液器面积系数，立式取1,卧式取0.3nd-低压循环贮液器气体进气口的个数，立式取1,卧式取1或2(按实际情况)氨泉的体积流量P636、47qv=nxqzVzm3hnx循环倍数，对负荷较稳定蒸发器较少、不易积油的蒸发器的下进上出供液系统取3-4倍；负荷有波动、蒸发器组数较多、易积油的蒸发器下进上出供液系统取5-6倍；上进下出液系统取7-8倍qz-氨泉所供同一烝发温度的氨液烝发量kg/hVz-蒸发温度卜氨饱和液体的比体积m3kg冷却设备的彳热面积P648As=*s/(Ksi0s)m2s冷间冷却设备负荷W;Ks冷却设备的传热系数w/(m2C)日s-冷间温度与冷却设备蒸发温度的计算温度差CP649冷却设备的彳热系数P649K=KC1c2c3K-P规739;CiP规740;C2规740;C3规740压缩机安全阀口径P654d=ci(q37、vymmqv压缩机的排气里m3hCi计算系数，R717、R22制冷剂分别取0.9、0.6压力容器上安全阀口径P654d=C2(DL)0.5mmD、L压力容器的直径和长度mC2计算系数，R717、R22制冷剂高压侧取8;低压侧取11装配式冷库P658计算吨位G=ZViPs/1000t每天进货量m=0.1Gkg围护结构热流量由=%As+U2Ac+Ax(q)(tw-tn)Wo货物耗冷量A1-一%=mC(-%)W3.6通风换气耗冷量$3=%a+%=1(hw-hn)nVn*n_lD/hhl3624+30nM(hw-hn)冷库总制冷负荷e=1.121+%十%)Vi冷藏间或冰库的公称体积m3刀一冷藏间或冰库38、的体积利用系数P617,表4.7-14;表4.7-15因一食品的计算密度kg/m3P618,4.7-16;C货物的比热容kJ/(kgC)91货物进入冷库时的温度C;2冷库的设计温度C“1冷库项围护结构的传热系数修正值，室内型为1.0，室外型为1.6“2冷库侧围护结构的传热系数修正值室内型为1.0，室外型为1.3As冷库顶围护结构的传热面积m2Ac冷库侧围护结构的传热面积m2Ax冷库地坪的传热面积m2入一隔热材料的导热系数w/(m2C)；8隔热材料的厚度mtw冷库围护结构外侧计算温度CP624tn冷库围护结构内侧计算温度C%a-冷间换气热流量W；43b-操作人员需要的新鲜空气热流量Whw冷间外空39、气的比焰kJ/kg;hn冷间内空气的比焰kJ/kgn每日换气次数可采用2-3次Vn冷间内净体积m3pn冷间内空气密度kg/m3n操作人员数量冷凝器传热系数P661K1K一一r16dd外d外1一十C)油+(7立垢父丁十丁父一出九九d平d内口2d平=(d外+d内)/2管道和设备保温层厚度的确定，要考虑经济上的合理性，但是，最小保温厚度应使其外表面温度比最热月室外空气的平均露点温度高2c左右，以保证保温层外表面/、结露。在计算保温层厚度时，可忽略管壁导热热阻和管内表设备壁面：ta-tf6a1Xa1a.t-t九iaLs对于管道：tatf%d。-d+26af1+x（q+6）in）t-t九2dLaLsJM40、ota空气干球温度，以最热月室外空气平均温度计算，C；tf管道或设备内介质的温度，C；ts保温层的表面温度，比最热月室外空气的平均露点温度高2C；oa外表面的对流换热系数，一取5.8W/(m2K)入保温材料的导热系数，W/(mK)面的对流换热热阻8保温层厚度，m；do管道的外径，m。制冰池的日制冰能力P规73224mbnb口mb=t/日1000tjClb2tj=0.01x_b_hjTmb冰块质量kg;nb冰桶数量；tj结冰时间hC系数，可取0.53-0.6;制不透明冰时宜取小值lb冰块顶端横断面短边的长度mm0b制冰池内盐水的平均温度，可取-10C制冰池内冷却设备传热面积P规7324mAb=m41、2bKA9制冰原料水初温在25-30C时，每日生产1t冰的热流量，取7000W/tm制冰池每日制冰生产能力tK-冰池蒸发器传热系数，当冷却设备用V型蒸发器，而盐水流速在0.70-0.75m/s,取465-580w/(m2C)；采用螺旋管蒸发器时取465-523w/(m2c)氨蒸发温度与盐水平均温度之差可取5C采暖地区机械通风地面防冻加热负荷P规736地面加加热层传入冷间的热流量土壤传给地面加热层的热流量土壤传热系数机械通风送风量f24=3(%_九)乂tgWa-计算修正值，当室外年平均气温小于%=R(8rf)KdWQ10-14C时取1.15想=Ad(-*)&Wg地面加热层传入冷间的热流量WKtu42、_1w/(m2c)ad也+三21tu土壤传给地面加热层的热流量W/-tu%_n3.6%=1.15CkPk(9s-Qp)tg-通风加热装置每日运行的时间，不小于Vsm3hAd冷间地面面积m2;缶一冷间内空气温度C；Kd冷间地面传热系数w/(m2C)；曲土壤温度C；Ktu土壤传热系数w/(m2C)也土壤计算厚度，取3.2m;8n-加热层至土壤表面各层材料的厚度10c时取1；入u土壤的热导率w/(mC)m4h任一地面加热层的温度C；Ain加热层至土壤表面各层材料的热导率w/(mC)Ck空气比热容kJ/kgC；佻一空气密度kg/m39s送风温度，取10C；Gp排风温度，取5CWelcomeToDownload!欢迎您的下载，资料仅供参考！-可编辑修改-

东方女人 2021-10-04 17:47:04 好评回答 RH就是相对湿度单位。相对湿度，指空气中水汽压与相同温度下饱和水汽压的百分比。或湿空气的绝对湿度与相同温度下可能达到的最大绝对湿度之比。也可表示为湿空气中水蒸气分压力与相同温度下水的饱和压力之比。相对湿度是单位体积空气内实际所含的水气密度（用d1表示）和同温度下饱和水气密度（用d2表示）的百分比，即RH（%）=d1/d2×100%；另一种计算方法是：实际的空气水气压强（用p1表示）和同温度下饱和水气压强（用p2表示）的百分比，即RH（%）=p1/p2×100%。 那一抹阳光刺眼 2022-01-19 14:22:38本网站引用、摘录或转载上述内容仅供网站访问者交流或参考，文中观点或信息与爱问公司无关，与之相关的任何事务以及法律责任均与爱问公司无关。